2020-04-07
143
Е.1 Требуется рассчитать параметры обогрева бетона монолитной железобетонной несущей внутренней стены здания с использованием греющего провода по заданию, рассмотренному в приложениях Г и Д, при следующих измененных и дополнительных данных:
— опалубка утепленная, тип V по таблице 9, исходные данные — по заданию приложения Д;
— греющий провод ПОСХВ (по таблице 20) — оцинкованная стальная жила диаметром 1,1 мм, диаметр провода — 2,9 мм, изоляция — ПВХ, максимальная рабочая температура t п = 80 °С, электрическое сопротивление провода R = 0,145 Ом/м.
Е.2 Расчет выполняют по методикам разделов 8 и 9.
Е.2.1 Определяют распалубочную прочность бетона, которая по проектной документации должна быть:
fсm ,расп ³ 70 % fст ³ 18 МПа.
Е.2.2 Определяют температуру обогрева бетона, которую для рассматриваемого примера принимают: t п = 50 °С, по аналогии (и для получения сравнительной характеристики) с электродным прогревом (см. приложение Г).
Е.2.3 Рассчитывают продолжительность подъема температуры до 50 °С, приняв скорость ее подъема (для обогрева греющими проводами) vt = 5 °С/ч, по формуле (52):
Е.2.4 Определяют продолжительность изотермического прогрева tиз бетона (класс С16/20, вяжущее — портландцемент 400), интерполируя данные таблицы 18, с учетом t п= 50 °С и fсm ,расп ³ 70 % fсm, которая составит:
Е.2.5 Определяют температуру бетона при распалубке t расп, при которой обеспечивается безопасный перепад температуры 
между ним и наружным воздухом при t н.в = –10 °С.
Принимают для рассматриваемого случая = 30 °С, тогда по формуле (55)
t расп = –10 + 30 = 20 °С.
Е.2.6 Определяют продолжительность остывания бетона при охлаждении конструкции, приняв скорость остывания для Мп = 7,1 м–1 v ост= 5 °С/ч, по формуле (54):
Е.2.7 Определяют общую продолжительность твердения бетона в опалубке 
по формуле (59):
Расчетный режим твердения (обогрева) бетона, включающий подъем температуры, изотермическое выдерживание и ускоренное остывание конструкции в соотношении 9,6 + 34,6 + 6 характеризуется общей продолжительностью около 50 ч.
Е.2.8 Определяют соответствие расчетной продолжительности остывания конструкции и продолжительности естественного остывания бетона в опалубке tост по формуле (27).
Для этого определяют значение ожидаемой средней температуры бетона по формуле (58):
Тогда tост при Кт= 1,27 Вт/(м2·°С) по формуле (27):
что подтверждает необходимость перевода конструкции в режим охлаждения после отключения тока.
Е.2.9 Определяют требуемую мощность на подъем температуры бетона (железобетона) со скоростью vt = 5 °C/ч, используя расчетные данные по опалубке типа V, приведенные в приложении Д, по формуле (61):
Е.2.10 Определяют удельную электрическую мощность нагревателей Р уд, которая обеспечит требуемую удельную мощность на подъем температуры.
Е.2.10.1 Для варианта однослойного расположения змеевика провода по центру сечения стены толщиной В = 0,25 м при площади обогрева (площади сечения конструкции) F = 6,0 · 3,2 = 19,2 м2
Е.2.10.2 При расположении змеевика провода в два слоя (в 30–50 мм от поверхности стены
с обеих сторон) площадь обогрева F = 2 · 6,0 · 3,2 = 38,4 м2, а удельная мощность
Е.2.11 Определяют расчетный шаг витков провода по формуле (91), приняв для греющего провода марки ПОСХВ (см. таблицу 20) рабочую температуру 75 °С и соответствующую ей нагрузку
Р пр = 20 Вт/пог. м.
Е.2.11.1 Для однослойного расположения греющего провода
Е.2.11.2 Для двухслойного расположения греющего провода
Е.2.12 Определяют длину отдельного нагревателя из греющего провода l н, приняв рабочее напряжение U = 60 В и сопротивление нагретой жилы R = 0,206 Ом/м при Р пр = 20 Вт/м, по формуле (92):
Е.2.13 Определяют общую длину греющего провода по геометрическим размерам конструкции
с учетом выводов отдельных нагревателей для подключения к питающей сети.
Е.2.13.1 Для однослойного расположения греющего провода в вертикальной плоскости конструкции длиной L = 6,0 м, высотой h = 3,2 м, при шаге витков b = 0,09 м, расстоянии от провода до поверхности конструкции 0,05 м
В этом случае необходимо семь нагревателей длиной 30,6 м каждый.
Е.2.13.2 Для двухслойного расположения греющего провода при шаге витков b = 0,17 м его общая длина
В этом случае необходимо восемь нагревателей (по четыре с каждой стороны) длиной 29,5 м каждый.
Е.2.14 Определяют требуемую удельную мощность 
для поддержания температуры изотермического прогрева бетона по формуле (62):
Е.2.15 Рассчитывают затраты электрической энергии на обогрев по расчетному режиму бетона захватки объемом V б = 4,8 м3 по формуле (63):
Р э = 3,72 · 4,8 · 9,6 + 0,541 · 4,8 · 34,6 = 261,2 кВт·ч.
Е.2.16 При использовании добавок — ускорителей твердения бетона расчет осуществляют по изложенной методике с учетом изменений, связанных с применением добавки, по методике раздела 7.
Приложение Ж
(справочное)
Пример расчета параметров термосного твердения бетона сухого формования
с пароразогревом сухой смеси
Ж.1 Требуется рассчитать параметры твердения бетона монолитного железобетонного ленточного фундамента с пароразогревом уложенной и уплотненной в опалубке сухой бетонной смеси по следующим исходным данным:
— конструкция — ленточный железобетонный фундамент (коэффициент армирования менее 1 %)
с сечением стенки шириной В = 0,5 м, высотой h = 1,5 м; захватка в плане — прямоугольник с размерами в осях 12´3 м, имеющий внутреннюю стенку такого же сечения, расположенную перпендикулярно к середине большей стороны фундамента; общий модуль поверхности Мп = 5 м–1; объем бетона — 24,4 м3; бетон класса С16/20 на портландцементе 400 (С3А < 7 %), состав сухих компонентов в уплотненной штыкованием сухой бетонной смеси: Ц = 305 кг; П = 820 кг; Щ5–20 = 1210 кг;
— состав бетона подобран традиционным методом абсолютных объемов для обычного тяжелого бетона класса С16/20 при осадке конуса 1–2 см ((В/Ц)р = 0,59) и откорректирован по фактической средней плотности уплотненной штыкованием сухой бетонной смеси; характеристики заполнителей: 
кг/м3; 
кг/м3; 
кг/м3; для паронасыщения сухой бетонной смеси используют мобильную парогенерирующую установку; давление пара при насыщении Р нас = 0,3 МПа;
— опалубка МОДОСТР-КОМБИ с палубой из водостойкой ламинированной фанеры толщиной
d = 12 мм, плотностью r = 700 кг/м3, Кт = 7,0 Вт/(м2·С) при v mах = 5м/с; планируемая оборачиваемостьопалубки — 2 сут; на период твердения бетона (после окончания паронасыщения и съема пароподводящих труб) опалубку укрывают гидро- и теплоизолирующим покрывалом; расчетный коэффициент теплопередачи опалубки с укрытием Кт = 1,5 Вт/(м2·С) при скорости ветра v mах= 5 м/с;
— требуемая проектной документацией распалубочная прочность бетона — не менее 70 %
от проектной (fсm ,расп = 70 % fсm);
— температура наружного воздуха t н.в = –10 °С;
— температура сухой бетонной смеси перед насыщением 
Ж.2 Расчет выполняют по методикам разделов 8 и 10.
Ж.2.1 Устанавливают, что требуемая проектной документацией распалубочная прочность (при обеспеченности 0,95 и коэффициенте вариации 13,5 %)
fсm ,расп = 70 % f ст» 0,8 · 20/0,7786 ³ 20,5 МПа.
Ж.2.2 Определяют по данным таблицы 18 расчетное значение средней температуры бетона t ср, необходимое для обеспечения 70 % fсm.
Приняв время выдерживания бетона в опалубке 24 ч, устанавливают, что расчетное значение
t ср» 57 °С.
Ж.2.3 Определяют расчетное значение температуры разогрева бетона t раз с учетом ограничений для портландцемента и соблюдая условие
t раз» t ср+ (20 – 25). Тогда t раз» 80 °С.
Ж.2.4 Определяют параметры паронасыщения сухой бетонной смеси.
Ж.2.4.1 Определяют истинную пористость m и по формуле (95) и данным о фактических расходах материалов и их характеристиках:
Ж.2.4.2 Определяют эффективную пористость m э по формуле (96):
m э = 1,056 · 0,6 – 0,0456 = 0,582.
Ж.2.4.3 Определяют требуемый диапазон температуры разогрева смеси по формуле (97):
D t раз = 80 – (–10) = 90 °С.
Ж.2.4.4 Определяют время подачи пара 
для насыщения сухой бетонной смеси по формуле (98), приняв по таблице 24 скорость разогрева vt = 3,5 °С/мин для водяного пара под давлением
Р нас = 0,3 МПа:
= 90/3,5 = 26 мин.
Ж.2.4.5 Определяют расчетный радиус распространения жидкости (конденсата) R ж по формуле (99), приняв по таблице 22 значение Кп = 38 для пара под давлением Р нас = 0,3 МПа:
м.
Ж.2.4.6 Уточняют время подачи пара tнас.вл по формуле (100):
Условие ³ tнас.вл выполняется.
Ж.2.4.7 Определяют расстояние между пароподводящими трубами L п по формуле (101):
L п = 1,414 · 0,6» 0,85 м.
Полученное расстояние в осях между пароподводящими трубами соответствует расстановке их
в симметрично-шахматном порядке при насыщении массивов значительной площади.
В рассматриваемом случае (ширина стенки фундамента В = 0,5 м) рациональна расстановка труб в один ряд по оси стенки с шагом, не превышающим 0,85 м и кратным межосевым размерам конструкции в плане. Например, принимаем шаг расстановки пароподводящих труб L п = 0,5 м.
Ж.2.4.8 Определяют количество пароподводящих труб для водонасыщения и разогрева бетона захватки.
Для стенки фундамента наружного контура (размер прямоугольника в осях — 12´3 м):
(2 · 11,5 + 22,5)/0,5 = 56 шт.
Для внутренней стенки фундамента:
2,5/0,5 = 5 шт.
Ж.2.5 Определяют параметры температурного режима твердения бетона.
Ж.2.5.1 Определяют фактическое расстояние R ж распространения жидкости (конденсата) по формуле (102) с учетом принятого L п = 0,5 м:
R ж = 0,5 · 0,5 = 0,25 м.
Ж.2.5.2 Уточняют расчетную среднюю температуру бетона.
Для этого определяют расчетную температуру бетона на расстоянии R ж с учетом ее снижения
по мере удаления, D t = 1 °С/см, по формуле (104):
= 80 – 25 · 1,0 = 55 °С.
Расчетную среднюю температуру 
с учетом ее снижения по мере удаления от пароподводящих труб определяют по формуле (103):
Значение t ср обеспечивает требуемое условие t ср ³ t расч» 57 °С, принятое по Ж.2.2.
Ж.2.5.3 Определяют конечную температуру бетона t бкчерез 24 ч термосного твердения после его паронасыщения и разогрева по формуле (105) с учетом Кт= 1,5 Вт/(м2·°С) и Мп= 5 м–1:
Ж.2.5.4 Уточняют значение ожидаемой средней температуры при твердении бетона в течение tост = 24 ч по формуле (106):
Полученное значение средней температуры бетона за период твердения tост = 24 ч обеспечивает требуемое условие 
³ t расч» 57 °С (см. Ж.2.2).
Ж.2.6 Определяют температуру бетона при распалубке t расп, при которой обеспечивается безопасный перепад температуры D t между ним и наружным воздухом (t н.в = –10 °С).
Принимают для рассматриваемого случая (Мп = 5 м–1; коэффициент армированияменее 1 %)
D t = 20 °С, тогда
t расп= –10 + 20 = 10 °С.
Ж.2.7 Определяют допустимую продолжительность остывания бетона в режиме охлаждения конструкции, предварительно приняв скорость остывания для Мп = 5 м–1 v ост = 5 °С/ч по формуле (54) при t п = t бк = 48,4 °С:
Ж.2.8 Определяют продолжительность естественного остывания бетона с опалубкой (Кт = 7,0 Вт/(м2·°С)) при снятом утепляющем временном укрытии по формуле (27) при средней за период остывания температуре:
t ср= 
tост 
ч.
С учетом планового оборота опалубки за 2 сут принимают продолжительность выдерживания бетона в опалубке, включающую паронасыщение и термостатическое выдерживание с временным утепляющим укрытием и естественное остывание бетона с опалубкой по режиму (24 + 20) ч.
Ж.2.9 Проверяют соответствие водоцементного отношения паронасыщенного бетона его расчетному значению, по исходным данным (В/Ц)р» 0,59.
Проверку расчетным путем осуществляют по ожидаемому количеству поглощенной сухой бетонной смесью воды (конденсата):
которое контролируют при изготовлении пробных образцов бетона.
В рассматриваемом случае ожидаемое значение В/Ц = 146/305» 0,48, что ниже принятого при расчете расхода составляющих бетона традиционным способом (В/Ц)р» 0,59 и гарантирует обеспечение его прочности не ниже расчетного значения.
Ж.2.10 При использовании добавок — ускорителей твердения бетона расчет осуществляют по изложенной ранее методике с учетом того, что расчетное значение температуры разогрева t раз должно быть равным значению средней температуры бетона за период твердения t ср, которое определяют исходя из уровня требуемой распалубочной или критической прочности бетона (т. е. должно выполняться условие t раз = t ср) принятой для конкретных условий производства работ.
|
Приложение К
(справочное)
Пример расчета параметров индукционного нагрева бетона
по принципу индуктивной катушки
К.1 Требуется рассчитать параметры твердения бетона монолитной железобетонной колонны при индукционном нагреве по следующим исходным данным:
— колонна квадратного сечения 0,4´0,4 м высотой 3,8 м; модуль поверхности Мп = 7,12 м–1;
объем бетона V б» 0,61 м3;
— армирование (коэффициент армированияменее 1 %) — пространственный каркас с четырьмя продольными стержнями арматуры диаметром 28 мм;
— бетон тяжелый класса С20/30, приготовленный на портландцементе 500; распалубочная прочность по проектной документации fсm ,расп» 80 % fсm;
— опалубка МОДОСТР-КОМБИ с палубой из водостойкой ламинированной фанеры толщиной
d = 12 мм, расчетной плотностью 700 кг/м3, расчетный коэффициент теплопередачи Кт» 7 Вт/(м2·°С) при скорости ветра v mах = 5 м/с; характеризуется наличием в углах щитов продольных металлических несущих элементов общей площадью F оп = 0,08 · 3,8 · 8 = 2,432 м2;
— температура бетонной смеси к началу нагрева t б.н = 5 °С;
— температура наружного воздуха t н.в = –15 °С;
— напряжение тока при прогреве бетона U = 49 В.
К.2 Расчет выполняют по методикам разделов 8 и 12.
К.2.1 Устанавливают требуемую проектной документацией распалубочную прочность
fсm ,расп» 80 % fсm» 0,8 · 30/0,7786 ³ 31 МПа.
К.2.2 Определяют температуру прогрева бетона, которая для настоящего примера может быть принята t п = 80 °С.
К.2.3 Рассчитывают время подъема температуры tпод по формуле (52), приняв при неметаллической палубе опалубки, при наличии арматурного каркаса, для Мп = 7,12 м–1 скорость ее подъема vt = 8 °С/ч:
К.2.4 Определяют продолжительность изотермического прогрева tиз бетона класса С25/30 (портландцемент 500) по данным таблицы 18 с учетом t п = 80 °С и fсm ,расп» 80 % fсm, которое составит: tиз = 16 ч.
К.2.5 Определяют температуру бетона при распалубке t расп, при которой обеспечивается безопасный перепад температуры D t между ним и наружным воздухом: t н.в = –15 °С. Принимают для рассматриваемого случая D t = 30 °С, тогда по формуле (55)
t расп = –15 + 30 = 15 °С.
К.2.6 Определяют продолжительность остывания бетона в режиме охлаждения конструкции, приняв для Мп = 7,12 м–1 скорость остывания v ост = 5 °С/ч, по формуле (54):
К.2.7 Определяют общую продолжительность твердения бетона в опалубке по формуле (59):
Принимают режим твердения бетона, включающий подъем температуры, изотермическое выдерживание и остывание конструкции в соотношении 9,4 + 7,15 + 13 при общей продолжительности около 29,6 ч.
К.2.8 Определяют соответствие расчетной продолжительности остывания конструкции продолжительности естественного остывания бетона с опалубкой по формуле (27).
Для этого определяют значение ожидаемой средней температуры бетона по формуле (58):
Тогда при Кт = 7,0 Вт/(м2·°С)
Учитывая, что продолжительность естественного остывания бетона несколько превышает требуемую по условиям производства работ (если нецелесообразно увеличивать общую продолжительность твердения бетона в опалубке с 30 ч до 34 ч), следует перевести конструкцию в режим остывания.
К.2.9 Определяют требуемую удельную мощность на подъем температуры со скоростью 8 °С/ч бетона (железобетона) по формуле (61) при удельной теплоемкости материала палубы опалубки
с оп = 2,52 кДж/(кг·°С), плотности rоп = 700 кг/м3 и толщине d = 0,012 м, а также металлических ее частей: с = 0,48 кДж/(кг·°С), r = 7800 кг/м3 и усредненной толщине d = 0,006 м; коэффициент теплопередачи Кт= 7,0 Вт/(м2·°С); Мп = 7,12 м–1.
К.2.10 Определяют активную электрическую мощность, необходимую для разогрева бетона
V б = 0,61 м3, по формуле (124):
Р mах = 10,3 · 0,61» 6,3 кВт.
К.2.11 Определяют активную поверхность металла F а, с учетом поверхности арматуры четырех стержней (l = 3,8 м, d = 28 мм) и металлических частей опалубки, по формуле (125):
F а = 4 · 3,14 · 0,028 · 3,8 + 2 · 2,432 = 6,2 м2.
К.2.12 Определяют удельную активную поверхностную мощность индукционного нагрева D Р по формуле (126):
К.2.13 Определяют напряженность магнитного поля Н и удельное поверхностное сопротивление R н.
Для этого на графике (см. рисунок 11) проецируют точку пересечения D Р = 1,02 кВт/м2 с кривой (соответствует r s = 20·10–8 Ом·м) на ось Х: Н» 3100 А/м, и на ось Y: R н = 9,5 . 10–5 Ом.
К.2.14 Определяют глубину проникновения тока D I по формуле (127):
D I = 20 · 10–8/9,5 · 10–5 = 0,0021 м.
К.2.15 Определяют коэффициенты сопротивления Fs и Qs.
К.2.15.1 Для металлических элементов опалубки при среднем сечении стали d = 0,006 м по формуле (128) находим отношение
2 · 0,006/0,0021 = 5,7.
Для данного случая 2D/D I ³ 5, следовательно, принимаем Fs = Qs = 1.
К.2.15.2 Для стержневой арматуры d = 28 мм радиус r = 0,014 м, отношение находят по формуле (129):
По рисунку 13 — Fs = Qs» 1.
К.2.16 Определяют коэффициент формы индуктора по рисунку 14.
Для этого находят радиус индуктора с учетом, что при сечении колонны 0,4´0,4 м и «толщине» опалубки около 92 мм (0,092 м)
Тогда отношение h и /R и=3,8/0,41» 9,3, т. е. больше 7 и ms» 1.
К.2.17 Определяют сумму периметров сечения металла стержней и несущих элементов опалубки, принятых в расчет в поперечном сечении колонны, по формуле (131):
К.2.18 Определяют площадь сечения индуктора как площадь сечения конструкции в опалубке, увеличенную за счет прокладок для проводов обмотки индуктора:
К.2.19 Определяют условное активное сопротивление системы R 0 по формуле (133):
R 0= 1,1 · 9,5 · 10-5 · 1,04 · 1 = 10,87 · 10–5 Ом.
К.2.20 Определяют условное индуктивное сопротивление системы по формуле (134):
К.2.21 Определяют полное условное сопротивление z 0 по формуле (135):
z 0 = 
К.2.22 Определяют число витков индуктора при прогреве бетона под напряжением U = 49 В по формуле (136):
К.2.23 Определяют ожидаемую силу тока I индуктора высотой h = 3,8 м по формуле (137):
К.2.24 Коэффициент мощности системы соsj находят по формуле (138):
К.2.25 Подбирают провод для индуктора по условию, что обеспечиваемая им (допустимая) сила тока I п будет не менее расчетной I = 196 А.
Например, имеется медный провод сечением 25 мм2 (I п = 180 А) и алюминиевый провод сечением 35 мм2 (I пр = 170 А).
Пересчитывают число витков 
по формуле (139) и напряжение U¢ по формуле (140):
— для медного провода:
— для алюминиевого провода:
К.2.26 Выполняют расчет параметров для стадии изотермического прогрева бетона объемом
V б= 0,61 м3.
К.2.26.1 Определяют требуемую активную мощность Р из по формуле (141) при коэффициенте
теплопередачи опалубки 7,0 Вт/(м2·°С), Мп = 7,12 м–1:
К.2.26.2 Определяют удельную активную мощность D Р по формуле (126) по значению Р mах и активной поверхности металла Fа = 6,2 м2:
К.2.26.3 По данным рисунка 11 для D Р = 0,382 кВт/м2 находят, что напряженность магнитного поля Hм = 1200 А/м, а 
Ом.
К.2.26.4 Определяют условное активное сопротивление системы R 0 по формуле (133) при известных Fs = Qs = 1.
К.2.26.5 Определяют условное индуктивное сопротивление системы 
по формуле (134)
при ms = 1.
К.2.26.6 Определяют полное условное сопротивление системы z 0 по формуле (135):
К.2.26.7 Определяют напряжение U ¢ и силу тока I ¢ для изотермического прогрева по формулам (137) и (140), например, для алюминиевого провода при числе витков 
= 70 · 27,5 · 10–5 · 1200» 24 В;
К.2.27 Рассчитывают затраты электрической энергии на нагрев по расчетному режиму бетона колонны объемом V б = 0,61 м3:
Р э = 10,3 · 0,61 · 9,4 + 2,37 · 0,61 · 7,15 = 69,4 кВт·ч.
К.2.28 При использовании добавок — ускорителей твердения бетона расчет осуществляют по изложенной методике с учетом изменений, связанных с применением добавки, по методике раздела 7.
Библиография
| [1] | ОНТП-07-85 Общесоюзные нормы технологического проектирования предприятий сборного железобетона. М.: Минстройматериалы СССР, 1988. |
| [2] | Батяновский Э.И. Технология и методы зимнего монолитного бетонирования: учебное пособие/Э.И.Батяновский, Н.М.Голубев, В.В.Бабицкий, М.Ф.Марковский. — Мн.: БНТУ, 2005. — 238 с. |
| [3] | Пособие по электрообогреву бетона монолитных конструкций (к СНиП III-15-76)/НИИЖБ — М.: Стройиздат, 1985. — 56 с. |
| [4] | Руководство по прогреву бетона в монолитных конструкциях. — М: НИИЖБ, 2005. — 275 с. |
| [5] | Лысов В.П. Полимерный провод в греющих полах и устройствах. — Мн.: Стринко, 1999. — 152 с. |
| [6] | Рекомендации по электрообогреву монолитного бетона и железобетона нагревательными проводами. — М., 1989. — 68 с. |
| [7] | Строительные нормы СН 497-77 Временная инструкция по проектированию, монтажу и эксплуатации воздухоопорных пневматических сооружений. |
| [8] | Руководство по производству бетонных работ в зимних условиях, районах Дальнего Востока, Сибири и Крайнего Севера. — М.: Стройиздат, 1982. — 313 с. |
| [9] | Батяновский Э.И., Мирончик В.Ю. Монолитный бетон сухого формования. Монография. — Мн.: Стринко, 2003. — 176 с. |
| [10] | Руководство по бетонированию монолитных конструкций с применением термоактивной опалубки. — М.: Стройиздат, 1977. — 95 с. |
| [11] | Рекомендации по периферийному электропрогреву и электрообогреву монолитного бетона термоактивными опалубочными щитами. — М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1985. — 58 с. |
| [12] | Технические условия Республики Беларусь ТУ РБ 400076540.293-2002 Плиты опалубочные термопрессованные из отходов искусственных волокон (опытная партия). |
| [13] | Арбеньев А.С. Зимнее бетонирование с электроразогревом смеси. — М.: Стройиздат, 1970. — 103 с. |
| [14] | Правила устройства электроустановок (ПУЭ). 6-е изд. М.: Энергоатомиздат, 1987. |
| [15] | Правила техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей. М.: Энергоатомиздат, 1989. |
| [16] | Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей. М.: Энергоатомиздат, 1989. |
| [17] | С.А. Миронов. Теория и методы зимнего бетонирования. — М.: Стройиздат, 1975. — 700 с. |
1) СНБ, СНиП, Пособие к СНиП имеют статус технического нормативного правового акта на переходный период до их замены техническими нормативными правовыми актами, предусмотренными Законом Республики Беларусь «О техническом нормировании и стандартизации».
* Если значение распалубочной или критической прочности бетона определено в проектной и технологической документации, расчет производят с учетом указанного в ней значения требуемой прочности бетона.
