Реле тока типа РТ-80. Реле тока указанного типа является комбинированным и состоит из двух элементов: индукционного с диском, создающего ограниченно зависимую характеристику выдержки времени, и электромагнитного мгновенного действия, срабатывающего при больших кратностях тока в обмотке реле. Оба элемента используют одну общую магнитную систему (рис. 2.14 а).
Индукционный элемент реле состоит из электромагнита 1 с короткозамкнутыми витками 2 на полюсах. Обмотка 3 электромагнита имеет ответвления для изменения тока срабатывания. Ответвления подведены к гнездам штепсельного мостика 4 и переключаются винтами 5. Между полюсами электромагнита расположен алюминиевый диск 16, ось которого укреплена на подвижной рамке 13, которая имеет неподвижную ось вращения 14. При токах, в обмотках реле, меньших тока срабатывания индукционного элемента, рамка 13 оттянута пружиной 18 в крайнее положение, при этом червяк 11, насаженный на ось диска, не сцеплен с зубчатым сегментом 12, имеющим неподвижную ось вращения и способным свободно перемещаться вверх и вниз. Нижнее положение сегмента фиксируется устройством, с помощью которого устанавливается выдержка времени. Это устройство состоит из регулировочного винта 8 и движка 19. При перемещении вверх сегмент 12 рычагом поднимает коромысло 10.
|
|
Диск вращается при токе IP = (0,1÷0,2) Iс .р срабатывания индукционного элемента. При этом вращение диска не приводит к замыканию контактов. На вращающийся диск действуют сила FИ , вызывающая вращение диска, и противодействующая сила FТ, препятствующая его вращению (рис. 2.14 6). Противодействующая сила возникает в связи с пересечением вращающимся диском магнитного потока постоянного магнита 15 и пропорциональна частоте вращения диска. Поэтому при увеличении тока в обмотке реле наряду с ростом силы FИ возрастает сила FТ . Установившаяся частота вращения диска определяется равновесием этих сил. Их равнодействующая сила F ' стремится повернуть диск вместе с рамкой 13 вокруг оси рамки. Этому препятствует сила пружины FП .
Током срабатывания индукционного элемента называется такой минимальный ток, при котором сила F ' преодолеет силу пружины FП и рамка 13 вместе с диском поворачивается, произведя сцепление червяка 11 с зубчатым сегментом 12. При этом благодаря вращению диска червяк 11 поднимает зубчатый сегмент 12. Его рычаг в конце пути соприкасается с коромыслом 10 якоря 6, поднимая его вверх, и якорь 6 поворачивается на оси так, что воздушный зазор между электромагнитом 1 и правым концом якоря 6 уменьшается. Якорь быстро притягивается к электромагниту, замыкая контакты 9 с помощью коромысла 10.
|
|
В процессе работы индукционного элемента при наличии сцепления между червяком и сегментом на вращающийся диск кроме сил FИ и FТ действует также сила, обусловленная трением в червячной передаче и собственной массой сегмента. Эта сила возникает при зацеплении червяка с сегментом. При этом частота вращения диска и результирующая сила F ' уменьшаются, что может привести к расцеплению червячной передачи. Для предотвращения этого служит стальная скоба 17, которая за счет потоков рассеяния обеспечивает дополнительное усилие, удерживающее подвижную рамку в притянутом положении.
Время от момента сцепления червяка с зубчатым сегментом до момента замыкания контактов является временем срабатывания реле — выдержкой времени. Это время при заданной уставке зависит только от скорости подъема сегмента вверх. Скорость подъема сегмента определяется частотой вращения диска, т. е. зависит от тока. Чем больше ток, тем больше частота вращения диска и скорость подъема сегмента и тем меньше выдержка времени реле.
Магнитная система реле РТ-80 выполнена так, что примерно при семикратном токе срабатывания она насыщается. Дальнейшее увеличение тока не приводит к росту магнитного потока, поэтому остаются постоянными вращающий момент, частота вращения диска и выдержка времени. Таким образом, реле РТ-80 имеет ограниченно зависимую характеристику выдержки времени.
Выдержка времени реле зависит от длины пути перемещения сегмента 12, определяемой его начальным положением, которое может изменяться при перемещении движка 19 по винту 8. Благодаря этому можно получить серию характеристик выдержек времени (1—5 на рис. 2.14, в). Необходимо иметь в виду, чти на шкале 20 (рис. 2.14, а) указаны пределы установки выдержки времени в независимой части характеристики.
Электромагнитный элемент реле использует электромагнит 1 индукционной системы (рис. 2.14, а). Подвижной частью является якорь 6 с коромыслом 10. Ток срабатывания электромагнитного элемента устанавливается винтом 7 путем изменения воздушного зазора между электромагнитом 1 и правым концом якоря 6 в пределах (2÷8) I с.р индукционного элемента. При этих токах электромагнитный элемент срабатывает мгновенно и реле действует без выдержки времени. Для уменьшения вибрации якоря при срабатывании на часть его правого конца насажен короткозамкнутый виток.
Использование в одном реле индукционного и электромагнитного принципов, а также применение в индукционном элементе сцепления червяка с сегментом и постоянного магнита для создания противодействующей силы позволяют выполнить реле с надежной контактной системой, с коэффициентом возврата индукционного элемента не менее kВ = 0,8 и с малой инерционной ошибкой. К достоинствам реле следует отнести то, что с помощью одного реле РТ-80 можно выполнить быстродействующую защиту от коротких замыканий и защиту с выдержкой времени, действующую при перегрузке. Недостатком реле является его сложность, а также значительная потребляемая мощность при срабатывании (~ Р с.р=10ВА).
Реле РТ-80 выполняют на разные пределы уставок тока и времени срабатывания, с различной контактной системой. Например, реле РТ-85, предназначенное для защиты на оперативном переменном токе, имеет усиленный переключающий контакт, который способен коммутировать ток до 150 А.
Реле направления мощности типа РБМ. Реле направления мощности является измерительным органом с двумя воздействующими электрическими величинами, сравниваемыми по фазе. Реле выпускают на основе четырехполюсной магнитной системы 1 (рис. 2.15, а).
Для уменьшения магнитного сопротивления системы между полюсами магнитопровода помещают неподвижный цилиндрический сердечник 2. Подвижным элементом системы является выполненный из алюминия полый цилиндрический ротор 3, боковые стенки которого расположены в зазоре между стальным сердечником 2 и полюсами магнитной системы. Ротор укреплен на оси, связанной с подвижным контактом 4. Начальное положение ротора зафиксировано пружиной (на рисунке не показана).
|
|
Реле имеет две обмотки — тока и напряжения. Обмотка тока размещается на двух противоположных полюсах (рис. 2.15, a), a обмотка напряжения — на двух других полюсах или непосредственно на магнитопр оводе (рис. 2.15, в). При этом магнитный поток ФI , созданный током IР , проходящим по обмотке тока, и магнитный поток ФU , обусловленный напряжением UР на зажимах обмотки напряжения, сдвинуты между собой в пространстве на угол π/2.
При построении векторной диаграммы реле (рис. 2.15,6) за исходные величины приняты напряжение ŮР и отстающий от него на угол φР ток İР . Ток в обмотке напряжения İU сдвинут по фазе относительно напряжения ŮР на угол γU . У существующих конструкций реле РБМ сопротивление обмотки напряжения таково, что угол γU (естественный угол) обычно составляет π/3. Угол α дополняет его до π /2.
Если пренебречь потерями в стали и размагничивающим действием тока ротора, то магнитные потоки ФI и ФU совпадают по фазе с вызвавшими их токами, соответственно İР и İU. Вращающий момент индукционного реле согласно (2.12) Мвр = k'Ф1ФU sinψ. Для ненасыщенной магнитной системы ФI~IP и ФU~IU~UP, поэтому Мвр = kUP IP sinψ. По векторной диаграмме (рис. 2.15, б) ψ = [π/2 – (φР+α)] и
Мвр = kUP IP sin[π/2 – (φР+α)] = kUP IP cos(φР+α). (2.18)
Выражение (2.18) определяет вращающий момент реле смешанного типа. Из него следует, что при cos(φР+α) > 0 момент положительный, а при cos(φР+α) < 0 – отрицательный. Максимальное значение положительного момента наступает при cos(φР+α) = 1, т.е.при φР = -α. Угол φР, при котором положительный вращающий момент максимален, называется углом максимальной чувствительности φР max ч Таким образом, угол φР max ч всегда равен и противоположен по знаку углу α, т.е. φР max ч = -α.
|
|
Реле с различными углами α и соответственно с различными углами максимальной чувствительности получаются путем изменения угла γU. Для этого последовательно с обмоткой напряжения реле включаются добавочные активное и емкостное сопротивления.
При угле γU = π/2 угол α = 0 и вращающий момент
Мвр = kUP IP cosφР. (2.19)
Такое реле получил название косинусного. Ежели γU = 0, то угол α = π/2 и вращающий момент
Мвр = kUP IP sinφР. (2.20)
Реле с таким выражением вращающего момента называется синусным. Положительный знак момента по (2.20) достигается изменением полярности выводов одной из обмоток.
Направление тока в обмотке изменится, если поменять местами ее начало и конец в схеме включения реле, поэтому, принимая начало одной из обмоток произвольно, началом второй считают тот ее вывод, которому соответствует положительный вращающий момент (реле срабатывает) при указанном угле максимальной чувствительности. Начало обмоток обозначают точками (см. ниже рис. 2.18, а).
Конструкция реле направления мощности типа РБМ с одним контактом приведена на рис. 2.15, б. Выпускается и реле двустороннего действия. Оно имеет два разомкнутых контакта: один из них замыкается при положительном вращающем моменте, а второй — при отрицательном.
Работа реле направления мощности определяется его характеристиками: угловой, представляющей собой зависимость мощности срабатывания (произведение напряжения на ток при срабатывании) от угла φР, т.е. Sс.р = f(φР) или напряжения (тока) срабатывания от угла при заданном токе (напряжении), т.е. Uc.p = f(φР) или Iс.р = f(φР) соответственно (см. рис. 2.16, а); вольт-амперной, представляющей собой зависимость напряжения срабатывания от тока при угле максимальной чувствительности, т.е. Uc.p=f(IP) при φР = φР mах ч (см. рис. 2.16, ж). Характеристики зависят от типа реле и его выполнения.
В реальных реле на подвижную часть наряду с вращающим моментом действуют силы трения и удерживающей пружины. Для их преодоления при срабатывании реле необходим минимальный вращающий момент M вр min . Для срабатывания реле направления мощности со смешанной характеристикой должно выполняться условие
kUP IP cos(φР+α) = M вр min (2.21)
или
Sс.р = UP IP = M вр min/[ kcos(φР+α) ]. (2.22)
Здесь UP IP = Sс.р – фиктивная мощностьсрабатывания реле. Так как M вр min/ k – величина постоянная, то Sс.р изменяется с изменением угла φР, принимая минимальное значение Sс.р min при φР mах ч , при котором cos(φР+α) = 1, т.е. Sс.р min = M вр min/ k.
С учетом этого выражение (2.22) принимает вид
Sс.р = Sс.р min/[ cos(φР+α) ]. (2.23)
В соответствии с выражением (2.23) на рис. 2.16, а построена угловая характеристика в прямоугольной системе координат. Мощность срабатывания, как указывалось, принимает минимальное значение Sс.р min при φР mах ч. По мере уменьшения cos(φР+α) мощность Sс.р возрастает и становится бесконечной при cos(φР+α) =0, что наблюдается при углах φР = (p/2 - α) и φР = - (p/2 + α).
Угловую характеристику реле можно построить в полярной системе координат (рис. 2.16, б). При этом угол φР отсчитывается от положительной оси против часовой стрелки при его положительных значениях. Мощность срабатывания принимает минимальное значение Sс.р min при угле φР mах ч = - α. С изменением угла φР мощность срабатывания увеличивается так, что конец радиуса-вектора S с.р скользит по прямой, перпендикулярной радиусу-вектору Sс.р min . Эта прямая и является угловой характеристикой реле в полярной системе координат или в комплексной плоскости мощностей. Реле направления мощности срабатывает, если конец вектора полной мощности S =ŮI находится в пределах заштрихованной области комплексной плоскости или касается угловой характеристики. Аналогично строят угловые характеристики синусного (рис. 2.16, в) и косинусного (рис. 2.16, г) реле.
Рис. 2.16. Характеристики индукционного реле направления мощности |
У идеальных реле силы трения и удерживающей пружины отсутствуют, поэтому Sс.р min = 0, в связи с чем их идеальные угловые характеристики отличаются от рассмотренных тем, что проходят через начало координат (рис. 2.16, д).
При анализе работы реле направления мощности часто пользуются его идеальной угловой характеристикой. При этом в ряде случаев целесообразно считать фиксированным вектор напряжения ŮР и относительно него производить отсчет углов φР сдвига фаз между ŮР и İР (рис. 2.16, е). Следует иметь в виду, что угол φР считается положительным при отстающем по фазе токе (отсчет по часовой стрелке) и отрицательным — при опережающем.
Прямая, проведенная под углом φР mах ч к вектору ŮР , является линией максимальной чувствительности (1 на рис. 2.16, е). Зона работы реле ограничивается линией нулевой чувствительности (2 на рис. 2.16, е), проведенной перпендикулярно линии максимальной чувствительности. С вектором напряжения ŮР она образует углы φР = (p/2 - α) и φР = - (p/2 + α), при которых cos(φР+α) =0 и вращающий момент Mвр = 0. Таким образом, зона работы реле ограничивается углами - (p/2 + α) < φР < (p/2 - α), отсчитанными от вектора напряжения ŮР. При расположении вектора тока İР в этой зоне, т. е. слева от линии нулевой чувствительности, реле мощности срабатывает.
Для построения вольт-амперной характеристики Uc.p=f(IP) при φР mах ч используется выражение (2.22). На рис. 2.16, ж кривая 1 — расчетная вольт-амперная характеристика (Uc.p= Sс.р min/ IP), а кривая 2 — характеристика, полученная экспериментально; она показывает, что начиная с некоторого значения тока IP напряжение Uc.p перестает уменьшаться. Это объясняется насыщением магнитной системы реле. Таким образом, экспериментальная вольт-амперная характеристика дает возможность определить минимальное напряжение Uc.p min , необходимое для срабатывания реле. Насыщение магнитной системы снижает чувствительность реле, так как при Uc.p min и росте тока увеличивается Sс.р min = Uc.p min IP. Таким образом, если при коротком замыкании к реле подводится напряжение UP <Uc.p min , то оно не сможет сработать. В таких случаях считают, что реле имеет мертвую зону.
Реле сопротивления. К измерительному реле сопротивления, как и к реле направления мощности, подводятся напряжение ŮP и ток İP. Отношение ŮP/İP , определяющее некоторое фиктивное комплексное сопротивление Z P , называется характеристической величиной. Обычно применяют минимальное реле сопротивления, срабатывающее при снижении значения Z P до заданного сопротивления срабатывания.
Характеристика срабатывания реле в комплексной плоскости представляет собой геометрическое место точек, удовлетворяющих условию Z P = Z с.р . В зависимости от вида характеристики различают реле полного сопротивления (рис. 2.17, а), направленное реле сопротивления (рис. 2.17, б), реле сопротивления со смещенной (рис. 2.17, е) и с эллиптической (рис. 2.17, г) характеристиками и др.
Рис. 2.17. Характеристики измерительных реле сопротивления
Из характеристик срабатывания следует, что Z с.р постоянно только у реле полного сопротивления. У остальных реле оно зависит от угла φР . Некоторому углу φР mах ч соответствует наибольшее сопротивление срабатывания, т. е. наибольшая чувствительность.
Для получения характеристики срабатывания в виде окружности (рис. 2.17, а, б, в) в общем случае необходимо сравнить по абсолютному значению или по фазе две величины вида
A = k 1ŮP + k 2İP; B = k 3ŮP + k 4İP. (2.24)
Формирование величин осуществляется с помощью схем, рассмотренных выше (см. § 1.6). Вид характеристики определяется коэффициентами k 1 ¸ k 4. Выбор коэффициентов для получения заданной характеристики дан в [10]. Так, например, при k 1 = k 3 = k U и k 2 = - k 4 = k I получается реле полного сопротивления (рис. 2.18, а).
Реле сопротивления с указанными характеристиками можно выполнить на основе четырехполюсной индукционной магнитной системы, котораяосуществляет сравнение электрических величин по фазе. Поэтому необходимо, чтобы изменение величины Z P приводило к изменению угла между магнитными потоками, обуславливающими вращающий момент индукционного реле.
Обмотки реле (рис 2.18, а) объединены в два контура. К одному из них подводится величина Ǻ = kUŮP +kI İP , ток в контуре İ1 и вызванный им магнитный поток Ф1 отстают по фазе от Ǻ на угол φ1 (рис. 2.18, б). Ко второму контуру подводится величина В = kUŮP + + k I İP, ток в контуре İ2 и обусловленный им магнитный поток Ф2 опережают по фазе величину В на угол φ2. Конденсатор С и резистор R в контуре принимают такими, чтобы φ1+ φ2 = p/2. При этом ψ = γ - p/2, а sinψ = cosγ. Так как Ф1 = k'1A, а Ф2 = k''2B, то M вр = kABcosγ.
Если пренебречь моментом удерживающей пружины и трением, то при M вр =0 обеспечиваются гарничныеусловия срабатывания реле, наступающие при γ = p/2. При этом, как следует из векторной диаграммы (рис. 2.18, в),
| kUŮP | = | k I İP | или ŮP/İP = k I /kU = Z с.р .
Идеальная характеристика реле в комплексной плоскости Z (граничная линия) имеет форму окружности радиусом Z с.р с центром в начале координат. Зона действия расположена внутри окружности. Действительно, при | kUŮP | > | k I İP |, т.е. при Z Р > Z с.р , угол γ > p/2 (рис. 2.18, г) и момент М вр принимает отрицательное значение. Он действует в сторону размыкания контактов. Можно выполнить и более сложные индукционные реле, например, направленные реле сопротивления.
Реле частоты. Это реле, как и реле направления мощности, выполняется на четырехполюсной магнитной системе (рис. 2.19, а). Вращающий момент согласно (2.12) пропорционален синусу угла сдвига фаз между магнитными потоками. Следовательно, индукционное реле частоты нужно выполнять так, чтобы изменение частоты подведенного к реле напряжения приводило к изменению угла сдвига фаз между магнитными потоками. Это возможно, если обмотки реле при изменении частоты действуют как частотно-зависимые цепи. У реле частоты обмотки образуют два контура, соединенные параллельно. Первый контур состоит из четырех последовательно включенных обмоток 1 и конденсатора С, а второй контур образуется двумя обмотками 2 и резистором R.
Оба контура реле подключаются к напряжению ŮР. В первом контуре проходит ток İ1, а во втором контуре — ток İ2 . Ток İ1 смещен по фазе относительно напряжения ŮР на угол φ1 , а ток İ2 — на угол φ2. Углы определяются соотношениями реактивных и активных составляющих полных сопротивлений контуров, т.е.
|
φ2 = arctg(X2/R2) =arctg(ωL2 /R2].
Токи İ1, İ2 обусловливают соответствующие магнитные потоки Ф1 и Ф2, сдвинутые относительно друг друга в пространстве на угол p/2. Если пренебречь потерями в стали и размагничивающим действием тока ротора, то магнитные потоки Ф1 и Ф2 совпадут по фазе с вызвавшими их токами и, следовательно, сдвинутся по фазе относительно напряжения ŮР соответственно на углы φ1 и φ2 .
Из выражения (2.25) следует, что углы φ1 и φ2 зависят от частоты (ω=2πf), но в разной степени. Сопротивления контуров подбирают так, что для некоторой частоты f угол φ1 равен углу φ2 (рис. 2.19, б). При этом момент M вр =0, контакты реле разомкнуты, подвижная часть реле удерживается в начальном положении пружиной и постоянным магнитом. Благодаря постоянному магниту достигаются четкая работа реле и надежное замыкание контактов без искрения и вибрации. При частоте f1 < f реле срабатывает. Это происходит потому, что векторы магнитных потоков Ф1 и Ф2 смещаются друг относительно друга: при понижении частоты сопротивление X1, а следовательно, и угол φ1 уменьшаются в большей степени, чем сопротивление Х2 и угол φ2, и магнитный поток Ф1 начинает опережать по фазе поток Ф2 (рис. 2.19, в). Угол между потоками ψ = φ2 — φ1 > 0, поэтому появляется положительный вращающий момент и реле срабатывает.
При частоте f2 > f реле не срабатывает, так как М вр < 0. Возрастание частоты приводит к увеличению сопротивления Х1 и Х2. Однако, как это следует из выражения (2.25), сопротивление Х1 и угол ψ1 увеличиваются в большей степени, чем сопротивление Х2 и угол ψ2, поток Ф1, начинает отставать от потока Ф2 (рис. 2.19, г). Угол между потоками ψ = φ2 — φ1 < 0, поэтому появляется отрицательный вращающий момент M вр < 0, действующий в сторону размыкания контактов.
Погрешность реле при номинальном напряжении не превышает Δfc p = ± 0,1 Гц. Однако при понижении напряжения погрешность увеличивается, а при напряжении UР < 0,2 U ном реле перестает действовать. Это его главный недостаток. Реле имеет относительно большое потребление мощности PР ≈ 10BА.