2020-06-29
82
| Материал | Модуль продольной упругости | |||||
| 20 | 100 | 150 | 200 | 250 | 300 | |
| Углеродистые и низколегированные стали | 1,99 | 1,91 | 1,86 | 1,81 | 1,75 | 1,71 |
| Теплоустойчивые и коррозионно-стойкие хромистые стали | 2,15 | 2,15 | 2,05 | 1,98 | 1,95 | 1,90 |
| Жаропрочные и жаростойкие аустенитные стали | 2,00 | 2,00 | 1,99 | 1,97 | 1,94 | 1,90 |
| Алюминий и его сплавы | 0,72 | 0,69 | 0,67 | – | – | – |
| Медь | 1,24 | 1,21 | 1,19 | 1,17 | 1,15 | – |
| Сплавы на основе меди | 1,05 | 1,02 | 1,00 | 0,98 | 0,97 | – |
| Титан | 1,15 | 1,10 | 1,06 | 1,01 | 0,95 | 0,88 |
| Сплавы титана | 1,10 | 1,06 | 1,02 | 0,96 | 0,90 | 0,83 |
Расчетная температура корпуса аппарата t к принимается равной средней температуре теплоносителя, протекающего в межтрубном пространстве.
Расчетная температура трубок может быть определена следующим образом, °С
 ,
| (7.11) |
где t т1, t т2 – температуры стенки трубы со стороны греющего и нагреваемого теплоносителей, °С.
Значения указанных температур могут быть определены с помощью следующих выражений, °С
 ;
| (7.12) |
 ,
| (7.13) |
где t 1, t 2 – средние температуры греющего и нагреваемого теплоносителей, °С; α1, α2 – коэффициенты теплоотдачи со стороны греющего и нагреваемого теплоносителей, Вт/(м2·К); Q затр – количество теплоты, отдаваемое в единицу времени греющим теплоносителем в теплообменнике, Вт; F – площадь поверхности теплообмена, м2, R загр1, R загр2 – термическое сопротивление загрязнений поверхности нагрева со стороны каждого теплоносителя, (м2·К)/Вт.
|
|
|
Площадь поперечного сечения стенки корпуса теплообменника может быть найдена по формуле, м2
 ,
| (7.14) |
где D н – наружный диаметр корпуса теплообменного аппарата, м.
Суммарная площадь поперечного сечения стенок всех труб по наружному диаметру определяется по формуле, м2
 ,
| (7.15) |
где δ – толщина стенки труб теплообменника, м.
7. Определяется распределенное давление на трубные доски от разности температурных удлинений трубок и корпуса, МПа
 ,
| (7.16) |
где αт, αк – температурные коэффициенты линейного расширения трубок и корпуса аппарата, 1/°С.
Данные для определения коэффициентов линейного расширения материала трубок и корпуса теплообменного аппарата при расчетной температуре приведены в табл. 7.5.
8. Определяется распределенное по площади трубной доски противодавление от сжатых трубок, МПа
 ,
| (7.17) |
где I – момент инерции поперечного сечения трубки, м4; l – длина трубок, м.
Таблица 7.5
