Верхняя граница поиска – 5,0000
Коэффициенты запаса устойчивости для комбинаций загружений | ||
Номер | Наименование загружения/комбинации | Значение |
1 | Коэффициент запаса > 5.0000 | |
2 | Коэффициент запаса > 5.0000 | |
3 | Коэффициент запаса > 5.0000 | |
4 | Коэффициент запаса > 5.0000 | |
5 | Коэффициент запаса > 5.0000 | |
6 | Коэффициент запаса > 5.0000 |
Выводы: Минимальный коэффициент запаса устойчивости конструкции здания по комбинациям загружений №1-7 не ниже минимального значения равного 1,8.
4.6. Результаты проверки элементов стальных конструкций
Расчет и проверка элементов стальных конструкций выполнен в программном вычислительном комплексе SCAD Office 11.5 согласно требованиям СНиП II-23-81*. Результаты по проверке элементов стальных конструкций представлены в Приложении 4.
В стержнях фермы возникают только осевые усилия, поэтому расчет сводиться к подбору сечения центральнорастянутого или центральносжатого элемента.
Для каждого элемента фермы в соответствии со СНиП II-23-81* выполняются проверки по:
|
|
· прочности — п. 5.2;
· устойчивости в плоскости и из плоскости фермы — п. 5.3;
· предельной гибкости — пп. 6.15–6.16.
При подборе и проверке элементов ферм приняты следующие значения коэффициента условий работы :
0,95 — поясов, опорных раскосов, растянутых элементов решетки, сжатых элементов решетки крестового сечения;
0,8 — сжатых элементов решетки таврового сечения при гибкости их больше 60;
Колонны производственных зданий работают на сжатие с изгибом, они могут потерять несущую способность в результате потери устойчивости раньше, чем будет исчерпана несущая способность по прочности. Поэтому стержень сжато-изогнутый (внецентренносжатой) колонны должен быть проверен на общую устойчивость на совместное действие момента Mmax в плоскости действия (и из плоскости) и продольной сжимающей силы в том же сечении.
Сплошные стержни проверяются в соответствии со СНиП II-23-81* по:
· прочности при действии продольной силы N — п. 5.1;
· устойчивости при сжатии в плоскости XoZ и XoY — п. 5.3;
· прочности при действии изгибающего момента My или Mz — п. 5.12;
· прочности при действии поперечной силы Qy или Qz — пп. 5.12, 5.18;
· устойчивости в плоскости изгиба (XoZ или XoY) при внецентренном сжатии — п. 5.27;
· устойчивости из плоскости изгиба (XoZ или XoY) при внецентренном сжатии — пп. 5.30–5.32;
· устойчивости плоской формы изгиба при действии момента My, когда плоскость XoZ определена как силовая — п. 5.15;
· чрезмерным деформациям растянутого волокна — п. 5.28.
Балки проверяются в соответствии со СНиП II-23-81* по:
· прочности при действии изгибающего момента My — п. 5.12;
|
|
· прочности при действии поперечной силы Qz — пп. 5.12, 5.18;
· устойчивости плоской формы изгиба при действии момента My — п. 5.15;
· устойчивости при сжатии с двуосным эксцентриситетом — п. 5.34;
Выводы: согласно результатам проверок сечений стальных конструкций по требованиям по СНиП II-23-81* (Приложение 4) коэф. использования по проверяемым факторам для элементов стальных конструкций не превосходит 0,91.
4.7. Проверка базы колонны
Проверка базы колонны
Расчет и проверка опорных плит баз колонн выполнен в программном вычислительном комплексе SCAD Office 11.5 (Кристалл) согласно требованиям СП 16.13330.2011 (актуализированная редакция СНиП ІІ-23-81*). Результаты по проверке опорных плит баз колонн представлены в Приложении 5.
Размеры базы колонны приняты конструктивно: 550х400 мм
Тип базы - жесткая
Класс бетона фундамента по прочности В25, RB = 145,0 кгс/см2
Выводы:
1. Фактическая площадь опорной плиты составляет 2200 см2, что больше требуемого значения, которое равно 65,4 см2;
2. Давление опорной плиты на бетон фундамента составляет 46,3 тс/м2;
3. Толщина опорной плиты принята равной 30 мм, Сталь С345;
4. Прочность опорной плиты по нормальным напряжениям на свободных трапециевидных участках плиты составляет 0,5, что не превышает допустимого значения 0,95;
5. Болты приняты марки БОЛТ 2.1.М30Х710. Ст3пс2 ГОСТ 24379.1-80. Глубина заделки болтов в фундамент составляет 46см.
5. Расчёт фундаментов
Расчет фундаментов выполнен в программе SCAD Office согласно требованиям СП 22.13330.2011. Результаты расчета на осадку и крен представлены в Приложении 6.
Фундамент – монолитная железобетонная плита на естественном основании, с ребрами по периметру и вдоль оси Б, по песчаной подушке, принят на основании данных инженерно-геологических изысканий. Принятые материалы: бетон В25W6F150, арматура А400 (А-III), А240 (A-I).
5.1. Граничные условия
Инженерно-геологические условия площадки были изучены в года. Результаты инженерно-геологических изысканий приведены в разделе 2 настоящего отчета.
5.2. Нагрузки и воздействия
Нагрузки и воздействия определены согласно СП 20 13330 2011 «СНиП 2.01.07 - 85 «Нагрузки и воздействия Общие положения». Нагрузки собраны на расчетную модель производственную часть здания цеха. Значения принятых нагрузок и коэффициентов представлены в табл. 4.3. Сбор нагрузок приведен в Приложении 2.
5.3. Комбинации нагрузок и расчетные сочетания
Описание принятых комбинаций нагрузок и расчетных сочетаний приведено в п. 4.4 настоящего отчета. В качестве усилий, приходящихся на ростверки, прияты значения реакций в базах колонн от комбинации нагрузок согласно табл. 4.5-4.6., п.4.4 настоящего отчета.
5.4. Результаты подбора армирования
Расчёт производится согласно требованиям СНиП 52-01-2003. Определение характеристик арматурных сталей выполнено согласно СП 13-102-2003, Приложение Б, табл. В.2. Результаты по подбору армирования представлены в Приложении 6.