2015-04-01
384
| Стены | ||||||||||||||
| Сравниваемые сечения | 1-3 | 1-50 | 53-67 | 55-66 | 2-15 | 21-22 | 31-63 | 2-6 | 32-68 | 50-68 | 33-50 | 2-33 | 2-3 | 3-50 |
| Сравнение деформаций по пяти этажам, максимальные значения, мм | 0,4 | 1,9 | 2,2 | 1,5 | 1,3 | 0,7 | 4,1 | 3,4 | 4,1 | 0,1 | 1,4 | 1,6 | 1,7 | 1,5 |
| Сравнение деформаций на всю высоту здания, мм | 0,9 | 4,8 | 6,3 | 4,5 | 3,3 | 2,0 | 11,7 | 8,8 | 12,2 | 0,6 | 3,6 | 4,1 | 4,4 | 4,0 |
Из анализа результатов расчета, приведенных в табл. 13, следует, что доля ветра от вертикальной нагрузки для стен первого этажа меняется от 0,1 (стена № 10) до 17,7% (стена № 25). Для диафрагм эта величина изменяется в пределах 7,2% (стена № 7) и до 17,7% (стена № 25).
Из табл. 9 следует, что все простенки (стены), на которые опираются перекрытия полным пролетом, являются наиболее нагруженными (см. стены № 2, 10, 16, 21). В остальных стенах напряжения изменяются на первом этаже от 1,81 (стена № 19) до 1,26 МПа (стена № 8), в том числе в диафрагмах (№7, 8, 11, 12, 15, 17, 25) от 1,26 до 1,73 МПа. Принимаем процент использования несущей способности кладки для рабочих чертежей равным 100%. Простенки на первых трех этажах следует армировать.
|
|
|
В табл. 10 приведены данные расчета стен при назначенных марках материала для первого этажа здания. Из результатов расчета следует, что простенки 2, 10, 16 армируются сетчатой арматурой из стали Вр-1 Æ3 с ячейкой 30´30 мм через 2, 3, 2 ряда, т. е. сетки укладываются на расстоянии 300, 450, 300 мм друг от друга по высоте. В этой таблице для армируемых стен приводится расход стали на сетчатое армирование, 1 кг на стену (элемент) поэтажно, что дает возможность оценить расход стали в натуральном выражении. Процент использования несущей способности стен изменяется в пределах 97,8% для простенка (стены) № 2, до 57,4% для стены № 8.
Результаты расчета (см. табл. 11) показывают, что использование несущей способности кладки на главные растягивающие напряжения находится в пределах 0,03-14,0%.
Фактическое напряжение в стене для сравнения с Rtq и Rstq определялось по формуле
остальные обозначения те же, что и в п. [6.12].
Использование несущей способности стен на восприятие сдвигающих усилий (см. табл. 12) для приведенных в таблице стен не превышает 21%.
Максимальные разности деформаций для всех стен, сравниваемых по пяти этажам, находятся в пределах 0,1 мм для сечения 50-68 (стена № 17) - 4,1 мм для сечения 31-63 (стена № 15) и 32-68 (стена № 17), что не превышает нормируемой величины 7 мм. Разности деформаций на всю высоту здания находятся в пределах 0,6 мм для сечения 50-68 (стена № 17) - 12,2 мм для сечения 32-68 (стена № 17), что не превышает нормируемой величины 15 мм.
ПРИЛОЖЕНИЕ 9
ТАБЛИЦЫ ВЕЛИЧИН, ПРИМЕНЯЕМЫХ
ПРИ РАСЧЕТЕ ТОНКОСТЕННЫХ СВОДОВ ДВОЯКОЙ КРИВИЗНЫ
Таблица 1
КООРДИНАТЫ x И у И ТАНГЕНСЫ tgj УГЛОВ,
ОБРАЗУЕМЫХ КАСАТЕЛЬНЫМИ С ГОРИЗОНТАЛЬЮ,
ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ТОЧЕК ОСИ СВОДА ПРИ ОЧЕРТАНИИ
ЕЕ ПО ЦЕПНОЙ ЛИНИИ, ПО ОКРУЖНОСТИ И ПО КВАДРАТНОЙ ПАРАБОЛЕ
|
|
|
| f/l | Значения у и tgj при х/l, равном | Множитель | ||||||||||||||||||||
| 0,05 | 0,1 | 0,15 | 0,2 | 0,25 | 0,3 | 0,35 | 0,4 | 0,45 | 0,5 | |||||||||||||
| По цепной линии | ||||||||||||||||||||||
| 1/2 | у=0,00 tgj=2,44 | 0,22 2,04 | 0,40 1,70 | 0,55 1,40 | 0,68 1,14 | 0,79 0,90 | 0,87 0,70 | 0,93 0,51 | 0,97 0,33 | 0,99 0,16 | 1,00 0,00 | f - | ||||||||||
| 1/3 | у=0,00 tgj=1,49 | 0,21 1,29 | 0,39 1,10 | 0,54 0,93 | 0,67 0,78 | 0,77 0,63 | 0,85 0,49 | 0,92 0,36 | 0,96 0,24 | 0,99 0,12 | 1,00 0,00 | f - | ||||||||||
| 1/4 | у=0,00 tgj=1,07 | 0,20 0,94 | 0,38 0,82 | 0,53 0,70 | 0,66 0,59 | 0,76 0,48 | 0,85 0,38 | 0,92 0,28 | 0,96 0,19 | 0,99 0,09 | 1,00 0,00 | f - | ||||||||||
| 1/5 | у=0,00 tgj=0,85 | 0,20 0,75 | 0,37 0,65 | 0,52 0,56 | 0,65 0,48 | 0,76 0,39 | 0,85 0,31 | 0,91 0,23 | 0,96 0,15 | 0,99 0,08 | 1,00 0,00 | f - | ||||||||||
| По окружности | ||||||||||||||||||||||
| 1/6 | у=0,00 tgj=0,75 | 0,209 0,641 | 0,386 0,547 | 0,538 0,464 | 0,665 0,386 | 0,770 0,315 | 0,854 0,247 | 0,918 0,183 | 0,964 0,121 | 0,991 0,061 | 1,00 0,00 | f - | ||||||||||
| По окружности | ||||||||||||||||||||||
| 1/7 | у=0,00 tgj=0,621 | 0,202 0,540 | 0,379 0,467 | 0,530 0,399 | 0,658 0,335 | 0,765 0,274 | 0,850 0,216 | 0,917 0,16 | 0,963 0,107 | 0,991 0,053 | 1,00 0,00 | f - | ||||||||||
| По квадратной параболе | ||||||||||||||||||||||
| - | у=0,00 tgj=4,00 | 0,19 3,60 | 0,36 3,20 | 0,51 2,80 | 0,64 2,40 | 0,75 2,00 | 0,84 1,60 | 0,91 1,20 | 0,96 0,80 | 0,99 0,40 | 1,00 0,00 | f f/l | ||||||||||
Таблица 2
ОПОРНЫЕ РЕАКЦИИ В ДВУХШАРНИРНОЙ АРКЕ
ПАРАБОЛИЧЕСКОГО ОЧЕРТАНИЯ
| Схемы загружения | ||
| 
| 
|
| Вертикальные реакции | ||
| VA=VB=0,5gl; | VA=VB=0,167g1l | VA=0,375pl; VB=0,125pl |
| Распор | ||
| 
| 
|
При наличии затяжек коэффициент k учитывает влияние упругого удлинения затяжек и обжатия свода
При отсутствии затяжек коэффициент k учитывает влияние смещения опор и обжатия свода
где A и I - площадь, см2, и момент инерции,см4, поперечного сечения свода;
Ek - модуль деформаций кладки свода, кг/см (Еk=0,5Е0);
Аz и Еz - площадь, см2, поперечного сечения и модуль упругости, кг/см2, затяжки;
D - горизонтальное смещение опоры у пяты свода, см, при Н=1 кг;
n - коэффициент, принимаемый в зависимости от подъема свода в ключе.
f/l 1/2 1/3 1/4 1/5 1/6 1/7
n 0,554 0,696 0,785 0,843 0,881 0,911
Примечания: 1. При нагрузке от собственного веса кладки свода принимается k=1.
2. Для сводов с отношением стрелы подъема к пролету f/l³1/3, опирающихся на фундаменты, при всех нагрузках принимается k=1.
Таблица 3
