3.8. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда изгибающий момент действует в плоскости симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, производят согласно пп. 3.12-3.20 в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона x = x / h 0, определяемой из условия равновесия продольных сил, и значением относительной высоты сжатой зоны бетона x R, при которой предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rs.
Значение x R определяют по формуле
, (3.1)
где e s,el - относительная деформация в арматуре растянутой зоны, вызванная внешней нагрузкой, при достижении в этой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению; значение e s,el принимается равным:
для арматуры с условным пределом текучести (см. п. 2.16)
;
для арматуры с физическим пределом текучести
;
где s sp - принимается с учетом всех потерь при коэффициенте g sp = 0,9;
|
|
Rs, s sp, Es – в МПа;
e b 2 - предельная относительная деформация сжатого бетона, принимаемая равной 0,0035.
Значения x R для определенных классов арматуры может определяться по табл. 3.1 в зависимости от отношения s sp / Rs.
Таблица 3.1.
Значения x R при растянутой арматуре классов | ||||||||||
А540 | А600 | А800 | А1000 | Вр1200 | Вp1300 | Вp1400 | Вр1500 | К1400 | К1500 | |
1,2 | 0,93 | 0,56 | 0,58 | 0,60 | 0,62 | 0,63 | 0,65 | 0,66 | 0,63 | 0,65 |
1,1 | 0,86 | 0,53 | 0,54 | 0,55 | 0,56 | 0,56 | 0,57 | 0,57 | 0,55 | 0,56 |
1,0 | 0,80 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,51 | 0,49 | 0,49 |
0,9 | 0,75 | 0,49 | 0,48 | 0,47 | 0,47 | 0,46 | 0,46 | 0,46 | 0,44 | 0,44 |
0,8 | 0,70 | 0,47 | 0,45 | 0,44 | 0,43 | 0,43 | 0,42 | 0,41 | 0,40 | 0,39 |
0,7 | 0,66 | 0,45 | 0,43 | 0,42 | 0,40 | 0,39 | 0,39 | 0,38 | 0,36 | 0,36 |
0,6 | 0,62 | 0,43 | 0,41 | 0,39 | 0,37 | 0,37 | 0,36 | 0,3 | 0,34 | 0,33 |
0,5 | 0,59 | 0,41 | 0,39 | 0,37 | 0,35 | 0,34 | 0,33 | 0,32 | 0,31 | 0,30 |
Примечания: 1. Для арматуры класса А540 значение x R вычислено при Rs = 490 МПа.
2. Предварительное напряжение s sp принимается о учетом всех потерь и коэффициенте g sp = 0,9.
3. При подборе напрягаемой арматуры, когда неизвестно значение s sp, рекомендуется принимать .
3.9. Если соблюдается условие x < x R, расчетное сопротивление напрягаемой арматуры Rs допускается умножать на коэффициент условий работы g s 3, определяемый по формуле
. (3.2)
Если < 0,6, можно, не пользуясь формулой (3.2), принимать g s 3 = 1,1.
Коэффициент g s 3 не следует учитывать:
для напрягаемой арматуры класса А540;
в зоне передачи напряжений (см. п. 2.35);
при расположении стержней арматуры классов Вр1200-Bp1500 вплотную друг к другу (без зазоров).
Для арматуры класса А1000, имеющей сварные стыки в зоне элемента, где изгибающие моменты превышают 0,9 максимального расчетного момента, коэффициент принимается не более 1,05.
3.10. Напрягаемая арматура, расположенная в сжатой от внешней нагрузки зоне, вводится в расчет с напряжением s sc, равным (400 - ) (в МПа), где определяется при коэффициенте g sp = 1,1.
|
|
При использовании в расчете коэффициента условий работы бетона g b 2 = 0,9 (см. п. 2.8) принимается s sc = 500 - .
Во всех случаях напряжение s sc принимается не более Rsc.
3.11. Если часть арматуры того же класса, что и напрягаемая, применяется без предварительного напряжения, в формулах пп. 3.12-3.19 за величину Аsp принимается площадь сечения всей арматуры этого класса Asp 1, при этом значение x R вычисляется согласно п. 3.8, принимая значение s sp равным усредненному его значению , а в значении Аs учитывается площадь сечения ненапрягаемой арматуры класса, отличного от класса напрягаемой арматуры.