Для определения критических тепловых нагрузок при вынужденном движении воды, недогретой до кипения существует несколько полуэмпирических формул, полученных, исходя из условий теплообмена и используемых теорий описания кризисных явлений теплоотдачи.
Для реакторов в ВВЭР-1000 критическая тепловая нагрузка может быть рассчитана по формуле [3], которая получена в условиях, максимально приближенных к условиям работы реактора.
, кВт/м2(9.3)
где n = 0,105∙ р – 0,5;
m = 0,311(1- (z)) – 0,127;
- относительная энтальпия потока;
р - давление теплоносителя, МПа;
r - скрытая теплота парообразования, кДж/кг. Определяется по температуре насыщения при заданном давлении.
Пределы применимости формулы: давление р тн = 7,45…16,7 МПа; массовая скорость =700…3800 кг/м2 ּс; относительная энтальпия x = (-0,07)…0,4; высота активной зоны Наз = 1,7…3,5 м; наружный диаметр твэла d твэ = 9 мм.
Из формулы (9.3) видно, что критическая тепловая нагрузка qкр (z) зависит от изменения по высоте канала величины относительной энтальпии хотн (z). Поэтому вначале необходимо рассчитать значения относительной энтальпии для средней и максимальной тепловых нагрузок хотн (z) и , затем определить, соответственно, критическую тепловую нагрузку , .
|
|
Для расчета критической тепловой нагрузки может быть рекомендована расчетная зависимость Зинкевича-Субботина [3]:
, кВт/м2 (9.4)
где G 1 ТВС - массовый расход теплоносителя через ТВС, кг/с;
S тн - проходное сечение теплоносителя в ТВС, м2;
Δts = ts – tтн (z), - недогрев теплоносителя до кипения в сечении z;
- удельный объем воды и пара на линии насыщения при давлении теплоносителя в рассматриваемом сечении z.
Диапазон применимости: давление p = 12…21 МПа; массовая скорость rw = 830…5000 кг/(м2с), недогрев теплоносителя до кипения Δts= 10…100 °С.
Расчетные значения истинной и критической тепловой нагрузки, а также значения коэффициента запаса до кризиса теплоотдачи сводятся в табл. 13. После этого строятся графики зависимостей q = f(z) и qкр = f(z) и определяется искомый коэффициент запаса до кризиса теплоотдачи как для средней, так и максимальной тепловой нагрузки, (z) и (z), что показано на рис.7 (см.прил.1).
Таблица 13 - Изменение фактической и критической тепловой нагрузки по высоте активной зоны
z, м | , кВт/м2 | , кВт/м2 | кВт/м2 | кВт/м2 | ||
Из всех полученных значений коэффициента запаса выбирается минимальное значение. Если минимальное значение коэффициента запаса, рассчитанное для наиболее нагруженной ТВС больше единицы (z) >1, значит, в активной зоне осуществляется бескризисное охлаждение твэла, а значит обеспечивается безопасная эксплуатация ЯЭУ (для ВВЭР-1000 для номинального режима работы ЯЭУ Кзап ≥1,2, в случае работы ядерного реактора с двумя ГЦН Кзап ≥1,9).
|
|
Если коэффициент запаса до кризиса теплоотдачи меньше или равен единице, то это обстоятельство говорит о наличии кризиса теплоотдачи в активной зоне. Для водо-водяных реакторов под давлением характерен кризис теплоотдачи первого рода, который характеризуется переходом поверхностного пузырькового кипения в пленочное, наступает этот переход, когда тепловая нагрузка превышает значение критической тепловой нагрузки при этом теплоноситель недогрет до температуры насыщения. В этом случае происходит локальный пережог оболочки твэла.
Для повышения теплотехнической надежности активной зоны и единичной мощности ЯЭУ используются такие направления как: изменение конструкции отдельных элементов в ядерном реакторе, применение новых материалов, физическое и гидравлическое профилирование активной зоны, интенсификация теплоотвода, оптимальный выбор режимных параметров и повышение точности их измерения.
Физическое профилирование направлено на снижение неравномерности тепловыделения в активной зоне. В качестве мер применяют:
- профилирование активной зоны за счёт размещения в активной зоне ТВС с разным обогащением топлива;
- перемещение в активной зоне ТВС с разным выгоранием топлива в процессе работы реактора через определённый промежуток кампании, выгрузкой отработанных ТВС и частичной загрузкой «свежих» ТВС;
- использование в ТВС конструкционных элементов стержней с выгорающим поглотителем карбидом бора (СВП) или тепловыделящих элементов с уган-гадолиниевым топливом (ТВЭГ) для выравнивания энерговыделения по радиусу ТВС. СВП или ТВЭГи целесообразно размещать в местах максимальной плотности потока нейтронов.
- установку отражателей нейтронов для увеличения плотности потока нейтронов на периферии и торцах активной зоны за счет уменьшения утечки нейтронов.
Интенсификация потока в активной зоне в ВВЭР направлена на улучшение условий отвода тепла от тепловыделяющих элементов, осуществляется за счет дополнительной установки в ТВС решеток-интенсификаторов. За счет сложной конфигурации ячейки в решетке или установки в решетке дополнительных устройств (лопаток, расположенных в разных направлениях под разным углом) создается направленное движение потока теплоносителя вокруг твэла, что способствуют турбулизации пограничного слоя и более интенсивному перемешиванию теплоносителя между ячейками.
Повышение теплотехнической надежности активной зоны ЯР ведет к повышению коэффициента запаса до кризиса теплоотдачи. Если скорректировать запас до кризиса теплоотдачи до прежнего уровня, то появляется возможность увеличить средние значения тепловой нагрузки и тем самым увеличить мощность ядерного реактора. Любое изменение параметров будь то конструкционные или режимные, требует повторных поверочных расчетов, основной задачей которых является обоснование безопасной эксплуатации ЯЭУ. Стоит также отметить, что в борьбе за экономической выгодой никогда нельзя забывать о том, что безопасная эксплуатация ЯЭУ является приоритетным условием.