Из расчетной схемы видно, что расчетный расход газа Vдо ГРП убывает в направлении от первого к последнему рассматриваемому участку. Соответственно, диаметр участков должен либо уменьшаться (при сохранении задаваемой скорости газа) или оставаться неизменным. Во втором случае будет наблюдаться уменьшение скорости газа по его ходу к последнему расчетному участку.
Расчет участков газопровода после ГРП сводиться к подбору их диаметров с тем, чтобы при этом наиболее полно выполнялись условия:
а) значение ΣDp всех участков после ГРП не должно превышать 0,5hк;
б) общий перепад давления ΣDp должен, по возможности, равномерно распределяться между отдельными участками межцехового газопровода и
в) диаметры смежных участков нужно уменьшать в направлении от ГРП (без значительных скачков).
Принимаем скорость газа w = 15 м/с. [1]
Для более наглядного расчета составим таблицу, в которую внесём все расчетные величины, [1]:
- , нм3/ч - расчетный расход газа;
- , м - принятый диаметр;
- - коэффициент местных сопротивлений;
|
|
- - сумма коэффициентов местных сопротивлений;
- - коэффициент сопротивления конденсатоотводчика;
- , м - условная длина; [3.1]
- , м - условное увеличение длины участка вследствие наличия местных сопротивлений; [3.2]
- , м - фактическая длина;
- , м - приведенная длина; [3.3]
- , Па - потери давления,, где ρ=0,89 кг/м3 – плотность для шебелинского газа,;. [3.4]
-
- , Па – потеря напора на участке. [3.5]
Для сварных отводов при повороте на 90º значения коэффициента местного сопротивления в зависимости от величины диаметра представлены в таблице 6, [1]:
Таблица 6
Значения коэффициента местного сопротивления в зависимости от величины диаметра для сварных отводов при повороте на 90º
Dyi | 250-300 | 350-400 | ||||
ξп | 0,43 | 0,46 | 0,47 | 0,49 | 0,51 | 0,53 |
Для задвижек со степенью открытия 3/4 значения коэффициента местного сопротивления в зависимости от величины диаметра представлены в таблице 7, [1]:
Таблица 7
Значения коэффициента местного сопротивления в зависимости от величины диаметра для задвижек со степенью открытия 3/4
Dyi | >300 | ||||
ξз | 0,7 | 0,55 | 0,5 | 0,46 | 0,42 |
Полученные значения, [2]:
Dy1= м
Dy2= м;
Dy3= м;
Dy4= м;
Dy5= м;
Принимаем диаметры, [2]:
Dy1= 400 мм; Dy2= 400 мм; Dy3= 400 мм; Dy4= 350 мм; Dy5= 350 мм.
Коэффициент сопротивления:
, где число Рейнольдса Rei= , Кэ=0,01 см,
ν=15·10-6 м2/с – кинематическая вязкость газа .
Числа Рейнольдса для всех участков:
Re1,2,3= ;
Re4,5= .
Коэффициенты сопротивлений для всех участков:
;
Условные длины всех участков, [2]:
;
.
Имея таблицу h=f(V,d) для газа Дашава [2] и задаваясь принятыми диаметрами при расходе V для соответствующих участков, находим для каждого из участков значения h и lэ, которые заносим в таблицу 8.
|
|
Условное увеличение длины участков из-за наличия местных сопротивлений, [1]:
Потери давления на участках:
;
;
;
.
Значения приведенных длин участков, потерь напора на участках, а также все приведенные в пункте 3 результаты расчетов представлены в таблице 8.
Таблица 8
Определение приведенной длины участка газопровода от ввода до ГРП и расчет потери давления на этом участке
N участка | Расчётный расход газа Vi,нм3/ч | Диаметр Dy, мм | Расчёт местных сопротивлений | ||
Количество и вид Местного сопротивления | значение ζ | ∑ζ на участке | |||
6246,4 | Поворот на 90° - 0 Конденсатоотводчик - 1 Задвижка - 0 | ||||
6166,4 | Поворот на 90° - 2 Конденсатоотводчик - 0 Задвижка - 0 | 1,06 | 1,06 | ||
5366,4 | Поворот на 90° - 0 Конденсатоотводчик - 0 Задвижка - 0 | ||||
5066,4 | Поворот на 90° - 3 Конденсатоотводчик - 1 Задвижка - 0 | 1,59 | 3,59 | ||
4866,4 | Поворот на 90° - 2 Конденсатоотводчик - 0 Задвижка - 1 | 1,06 0,42 | 1,48 |
Продолжение таблицы 8
N участка | lэкв, м | Lэкв, м | LФ, м | Lпр= Lэкв + LФ, м | h, Па/м | ∆p, Па |
25,93 | 51,86 | 60,86 | 0,183 | 11,14 | ||
25,93 | 27,49 | 44,49 | 0,178 | 7,92 | ||
25,93 | 22,00 | 0,135 | 2,97 | |||
30,77 | 110,50 | 133,50 | 0,152 | 20,29 | ||
30,77 | 45,54 | 61,54 | 0,140 | 8,62 |
Проверка необходимых условий для осуществления правильного выбора диаметров участков газопровода:
1. ∑∆р ≤ 0,5·hк, [3.6]
т.е. 11,14+7,92+2,97+20,29+8,62≤ 0,5·80·9,865, т.е. 50,94 ≤ 394,6, где
hk-давление у последнего цеха, Па.
hk=80мм вод.ст.=80·9,865=789,2 Па, [1].,т.о. условие выполняется;
2. общий перепад давления равномерно распределяется между отдельными участками межцехового газопровода;
3. диаметры смежных участков уменьшаются в направлении от ГРП без скачков.
Давление за РД:
p2=рат+ hк+ ∑∆р=98650+789,2+50,94=99490,14 Па. [3.7]