2015-05-30
2030
Пусть T 1 – период одного оборота рабочего колеса. За это время насос с расходом Q 1 (м3/с) прокачивает объем V = T 1 Q 1 жидкости. Такой же объем жидкости этот насос прокачивает при другом периоде вращения T 2 с расходом Q 2:
V = T 1 Q 1 = T 2 Q 2.
Отсюда, принимая во внимание связь между периодом и частотой T 1 = 2p/w1, T 2 = 2p/w2, получим
. (4.3)
При малых расходах давление насоса R» r u 22 (см. формулу 4.1). Зависимость u 2 от расхода Q сложная. Дело в том, что если входной патрубок перекрыт, т.е. Q = 0, при вращающемся рабочем колесе u 2 ¹ 0. Но если Q ¹ 0, то обнаруживается слабая зависимость u 2 ~ Q. Поэтому при малых расходах
R» r u 22 ~ Q 2.
При двух различных расходах
R1 = const× Q 12, R2 = const× Q 22.
Рассматривая их отношение с учетом (4.3), находим
. (4.4)
Из этой формулы следует кубическая зависимость мощности от частоты:
. (4.5)
Из рассуждений, приведших к (4.4) и (4.5), понятна ограниченная применимость этих закономерностей для узкого диапазона изменения частоты (не более чем на 20%).
2. Примерные графики зависимости R(Q), Wg(Q), h для центробежного насоса.
Умножив (4.2) (или 4.1) на Q, получим гидравлическую мощность:
,
,
или, W g(Q) характеристику насоса или вентилятора.
Примерное поведение основных характеристик насосов и вентиляторов показано на рис. 4.2, а для лопаток, загнутых назад, и рис. 4.2, б для лопаток, загнутых вперед.
Следует заметить, что давления, определяемые по формулам (4.1), (4.2), отсчитываются от значения давления в жидкости на удалении, где влияние насоса отсутствует. Т.е. по этим формулам рассчитывается избыточное давление.
