Изгибающий момент в середине пролета:
кНм.
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки приведенного таврового сечения (рис. 2.3) принимается равной фактическому значению (). Ширина полки bf’, вводимой в расчет, принимается равной всей ширине верхней полки плиты, так как имеет место: [3, п.3.16]. Ширина ребра b=1,46 - 7´0,17 = 0,27 м.
Рис. 2.3 - Сжатая полка сечения плиты
Предположим, что нейтральная ось проходит в пределах полки (I случай), то есть [1, 3.3].
где см
см, подтверждается 1-ый случай расчета.
Для вычисления коэффициента условия работы gsb по формуле
, [3, 27]
принимаем предварительно xR=0,55. Для арматуры класса A-IV коэффициент h=1,2 [3, п.3.13]. Тогда
Принимаем gsb=1,2.
Требуемое сечение арматуры равно:
Принимаем 6Æ10A-IV (Asp=4,74 см2) [прил. 4]. Размещение арматуры приведено на рисунке 2.4.
Рис. 2.4 - Размещение рабочей арматуры.
Определение характеристик приведённого сечения
Заменяем пустоты равновеликими по площади и моментам инерции прямоугольниками. При круглых пустотах диаметрами d сторона квадратного отверстия равна: hred=0,9d=0,9´17=15,3 см.
|
|
Толщина полок, приведенного сечения hf = hf’=(25-15,3)´0,5=4,85 см.
Ширина ребра 146-7´15,3=38,9 см [рисунок 2.4].
[3, п. 4.5]
Рис. 2.4. Приведенное сечение плиты
Приведенная площадь сечения:
м2.
Приведенный статический момент относительно нижней грани сечения:
м3.
Положение центра тяжести приведенного сечения:
м.
Приведенный момент инерции:
Момент сопротивления по нижней зоне
м3,
то же по верхней зоне
м3.
Назначение величины предварительного напряжения арматуры
Для арматуры должны выполняться условия:
и [3, 1]
где значение допустимых отклонений Р при электротермическом способе принимается [3, п.1.23]:
МПа [3, 2]. Тогда
МПа,
МПа.
Принимаем ssp =500 МПа.