Первые потери ():
1. От релаксации напряжений арматуры. При электротермическом натяжении стержневой арматуры:
s1=0,03ssp=0,03´500=15 МПа [3, поз.1 табл.5].
2. От температурного перепада потери не учитываются, так как форма с изделием подогревается в тоннельной камере до одинаковой температуры.
3. От обмятия анкеров. При электротермическом способе натяжения в расчете не учитывается [3, табл.5, поз.3].
4. От сил трения арматуры. При натяжении на упоры и отсутствии огибающих приспособлений не учитываются [3, табл.5, поз.4].
5. От деформации стальной формы. При электротермическом способе натяжения в расчете не учитываются [3, табл.5, поз.5].
6. От быстронатекающей ползучести бетона [3, табл.5, поз.6]. Напряжения в бетоне на уровне центра тяжести предварительно напряженной арматуры sbp равны
МПа, [4, п.33]
где м,
кН,
МПа.
Передаточная прочность бетона Rbp для арматуры A-IV назначается по [3, п.2.6] из условия Rbp ³ 11 МПа, Rbp ³ 0,5B25 =12,5 МПа.
Принимаем Rbp=12,5 МПа.
.
Так как , то МПа
Суммарные первые потери МПа.
Вторые потери:
7. От усадки бетона [3, табл.5, поз.8]. Для В25 < В35 и при тепловой обработке изделия при атмосферном давлении s8=35 МПа.
8. От ползучести бетона [3, табл.5, поз.9].
МПа,
где кН
Так как sbp/Rbp=2,28/12,5=0,182 < 0,75, то
МПа,
где a = 0,85 - при тепловой обработке бетона.
Суммарные вторые потери slos2 = 23,25 + 35 = 58,25 МПа.
Общие потери slos =slos1 + slos2 =22,42 + 58,25 =80,67 МПа. В соответствии с [3, п.1.2.5] принимаем slos = 100 МПа.
Проверка прочности бетона в стадии обжатия
Напряжения в бетоне на уровне крайнего сжатого волокна после отпуска арматуры равны [2, п.1.29]:
МПа [4, п.36]
Т.к. неравенство [3, табл.7, п.1.29] выполняется, прочность бетона в стадии обжатия обеспечена.
Определение коэффициента точности натяжения арматуры
Коэффициент точности натяжения арматуры gsp определяется по формуле: . [3, 6]
При электротермическом способе натяжения
, [3, 7]
где np =6 –число стержней напряженной арматуры
тогда gsp = 1 ± 0,12.