2020-09-24
253
========================================================================================================================
ПГС 4 курс П11 гр.I Kод b.h(см) b.h(см) h. L(см) qпл Hомера сеток qвб Продольн.арм-ра d.sw1 PезультатI Кравцов С.Н. Iзадания вб гб пл пл кH/м C1 C2 кH/м S1(n.Ф) Sв(n.ф) sw1 ошибок I Информация студента I 102.01 20.40 30.75 7.200 14.370 35.0 37.0 30.46 2.22 4.16 6.180 I
Результаты проверки I 20.40 30.75 7.200 14.370 35.0 37.0 30.46 2.22 4.16 6.180 I
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Bы OTЛИЧHO выполнили расчет плиты и первого пролета второстепенной балки, получите дополнительные данные для проектирования плиты и балок:
M о н о л и т н а я п л и т а (м а р к и с е т о к) B т о р о с т е п е н н а я б а л к а
| C1 - 1 шт. | C2 - 1 шт. | C3 - 2 шт. | Продольная | S1 | Sв | S2 | Sс | S2' |
| 4Bр500-1OO | 5Вр500-(X2OO)+1OO | 5Bр500-(X2OO)+1OO | арматура (n.Ф) | 2.22 | 4.16 | 2.18 | 4.14 | 2.12 |
| -----------294O | -----------------294O | -----------------294O | Поперечная | dsw1 | sw1 | dsw2 | sw2 | sw3 |
| 3Bр500-2OO | 3Bр500-2OO | 3Bр500-2OO | арматура(мм) | 6. | 180. | 5. | 180. | 300. |
| ||||||||||||||||||||||||||||||
C 14.0
-474.5
| От продолжительных | нагрузок | при | Yf=1 | Mmax | 362.6 | 430.4 | 203.6 | -123.2 | 150.6 | 324.5 | 203.6 | -4.3 |
| (G= 50.45 кН; PL= | 96.90 кН) | Mmin | 71.9 | 42.8 | -87.1 | -512.5 | -140.0 | -63.1 | -87.1 | -419.6 |
| От полных | нагрузок при Yf>1 | Mmax | 479.8 | 572.8 | 278.9 | -127.1 | 211.9 | 438.8 | 278.9 | 25.2 |
| (G= 56.63 | кН; P= 136.80 кН) | Mmin | 69.4 | 25.6 | -131.5 | -676.7 | -198.5 | -108.4 | -131.5 | -561.1 |
Tеперь,Кравцов С.Н.,Bы должны выполнить чертеж плиты и второстепенной балки.
Рис. 7. К автоматизированному проектированию монолитной плиты и балок. Результаты диалога с ЭВМ
Рис. 8. Армирование монолитной плиты
Окончание рис. 9. Армирование второстепенной балки:
а – опалубочные размеры и схема армирования; б – арматурные изделия
Расчет главной балки
Методические указания. Расчетная схема главной балки принимается в виде неразрезной балки на шарнирных опорах. Расчетные пролеты назначают равными расстояниям между осями опор (колонн), а для крайних пролетов – расстоянию от середины площадки опирания на стену до оси колонны. Длина площадки опирания на стену для главной балки должна составлять 380 мм.
Нагрузку, передаваемую второстепенными балками на главную, учитывают в виде сосредоточенных сил и определяют без учета неразрезности второстепенных балок. Вес ребра главной балки – равномерно распределенная нагрузка, однако для упрощения расчета условно считают её действующей тоже в виде сосредоточенных сил, приложенных в местах опирания второстепенных балок и равных весу ребра главной балки на участках между осями примыкающих пролетов плиты.
Статический расчет главной балки следует выполнять с учетом перераспреде- ления изгибающих моментов в её сечениях с удовлетворением требований двух групп предельных состояний (прочности и трещиностойкости). При выполнении курсового проекта с хорошим качеством и в заданный срок ЭВМ напечатает резуль- таты статического расчета главной балки в виде значений ординат огибающих эпюр изгибающих моментов, полученных из автоматизированного расчета упругой сис- темы на действие расчетных нагрузок при коэффициентах надежности γf =1 (для оценки трещиностойкости) и γf >1 (для оценки несущей способности).
Для экономичного подбора продольной рабочей арматуры следует выполнить перераспределение изгибающих моментов с учетом возможного образования в ста- дии разрушения пластических шарниров. Наибольший экономический эффект дает снижение опорных моментов, что позволяет несколько уменьшить и пролетные моменты.
Границы перераспределения моментов определяются условиями обеспечения трещиностойкости сечений. Предельная ширина непродолжительного раскрытия трещин от всех нагрузок должна быть не более 0,4 мм, а ширина продолжительного раскрытия трещин от постоянных и длительных нагрузок не должна превышать 0,3 мм. Чтобы выполнялись эти требования в курсовом проекте рекомендуется сниже- ние опорных моментов главной балки не более чем на 30 %, но и не более, чем до величин опорных моментов от продолжительных нагрузок при γf = 1. Численная оценка непродолжительного и продолжительного раскрытия трещин выполняется ЭВМ при проверке ручного расчета первого пролета главной балки.
Расчет прочности сечений главной балки выполняется в такой же последова- тельности, как и расчет прочности сечений второстепенной балки. Опасными сече- ниями на действие изгибающих моментов являются сечения с максимальными по абсолютной величине моментами в пролете и на опоре В.
Для возможности оптимального конструирования арматуры количество стерж- ней продольной арматуры подбирается с учетом последующего обрыва части стержней в пролете и на опоре. Перед подбором арматуры необходимо изучить схе- му армирования главной балки, что позволит избежать ошибок при назначении по- ложения рабочей арматуры в расчетных сечениях (см. рис. 18).
В расчете прочности наклонных сечений слева от опоры В следует учесть, что число поперечных стержней (число срезов) в сечении балки на этом участке равно числу всех сеток в зоне опасного наклонного сечения.
В главной балке необходимо рассчитать дополнительную поперечную армату- ру в местах примыкания второстепенных балок к главным.
При успешной самостоятельной работе студента над расчетом и проектирова- нием крайнего пролета главной балки, расчет и конструирование второго пролета выполняет ЭВМ.
