2014-02-09
468
Уточнения эпюры фактической мощности может быть осуществлено за счёт замены допустимости линейной зависимости непроизводительного расхода нелинейной с учётом изменения вязкости жидкости от температуры эксплуатации.
В этом случае следует в уравнениях баланса расхода (2.8), (2.9) произвести замену выражения непроизводительного расхода 
:
, где 
,
Тогда уравнения баланса расхода газа с учётом зависимости вязкости вытесняемой из аккумулятора давления жидкости от температуры будут иметь вид:
для 
:
(2.28)
для 
:
(2.29)
Порядок расчёта эпюры мощности с учётом зависимости вязкости жидкости от температуры аналогичен порядку расчёта эпюры с линейной зависимостью непроизводительного расхода жидкости от давления:
3.1 Фактическое, требуемое минимальное значение мощности источника энергии формируется при одновременном движении двух рулевых машин, перемещая проекцию вектора тяги под углом 
, когда 
, при минимальном давлении в гидросистеме pv, определяемом соответствующим расчётом поверхности S1,4v, имеет вид:
(2.30)
где pv - минимальное давление, при котором происходит касание требуемой эпюры и располагаемой в точке .
3.2 Используя соотношение (2.30), получено значение pv в результате графического решения уравнения (см. Приложение 1).
3.3 Так как 
, то, используя уравнение баланса секундного газового расхода (2.28), получено выражение для определения S1,4v поверхности горения, при которой обеспечивается минимальная мощность для одновременного движения двух рулевых машин с полезным расходом жидкости и перемещение проекции вектора тяги под углом к базовым координатам, из уравнения:
Тогда площадь горения газогенератора:
3.4 Для нахождения текущих значений давления в полном диапазоне изменения углов (расхода жидкости) при вычислении данных эпюры мощности определен угол 
для давления 
, при котором происходит смена режимов работы клапана.
Используя преобразование 
в уравнении баланса при 
, получаем:
(2.32)
Преобразуя (2.21), получаем:
(2.33)
3.5 Текущие значения относительной фактической мощности получены по соотношению:
(2.34)
3.6 Коэффициент чувствительности клапана 
к изменению давления определен аналогично п. 2.6 предыдущего раздела по установленному максимальному давлению 
(где ΔР = 0.1*Рm – снижение верхней границы давления за счёт уменьшения вязкости жидкости при t=tm) для режима работы газогенератора при максимальной температуре эксплуатации заряда (
, t=tm), поверхности 
и отсутствии движения РМ 
из уравнения:
(2.36)
в виде:
(2.37)
3.7 В диапазоне углов 
определены
, используя уравнение баланса (2.28) для ,
(2.35)
Найденные значения 
подставлены в (2.30), определены 
в диапазоне углов и построен график (см. Приложение 1).
3.6 В пределах изменения 
определены значения 
, используя уравнение баланса (2.29) для
3.7 После подстановки полученных значения 
в выражение (2.30) относительной фактической мощности источника питания, определены в диапазоне углов и построен график 
(см. Приложение 1).
3.8 Достроена симметричная часть в диапазоне 
.
3.9 Определены площади под кривыми 
, 
и 
.
(см. Приложение 1).
Рис. 2.10 Зависимость мощности привода с вытеснительным источником питания от угла поворота сопла
Как видно из рис. 2.10 варианте расчета с учетом вязкости жидкости требуемая мощность Nтр_вязкость источника питания меньше на 10 % чем требуемая мощность Nтр при первом и втором варианте расчета. Таким образом, общий выигрыш по мощности составляет 45%:
