Расчет элементов соединительной решетки

Условная поперечная сила при β = 1

Условная поперечная сила Q_fic < Q_4-4 фактической, поэтому раскосы рассчитываем не по условным, а по фактической поперечной силе Q_4-4

Если бы Q_fic > Q_4-4, то расчет вели бы по Q_fic.

Угол между осями ветвей и раскосов (рис 4.)

отсюда α = 47º 24'; sinα = 0,736; cosα = 0,678

Усилие в раскосе при наличии решетки в двух плоскостях

Геометрическая длина раскоса при центрировании на ось ветви

Задаваясь коэффициентом продольного изгиба φ₀ = 0,7, находим требуемую площадь сечения сжатого раскоса:

где R_y = 230 МПа – расчетное сопротивление фасонного проката толщиной от 4….20 мм из стали указанной марки (приложение 5)

По сортнту принимаем уголок сечением 100 * 10 с площадью

А_d = 19,2 см² с радиусом инерции i_min = 1,96 см.

Гибкость раскоса при шарнирном креплении в узлах

где λ_u = 150 – предельная гибкость сжатых элементов решетки колонны (СНиП II-23-81 табл 19)

Условная гибкость.

поэтому коэффициент продольного изгиба вычисляем по формуле:

Отсюда напряжение

т.к имеет место перенапряжение, то увеличиваем сечение.

Принимаем уголок сечением 125 х 8 с площадью А_1d = 19,7см² и радиусом инерции I_min = 2,49см.

тогда

Условное усилие в распорах решетки зависит от площади сечения более мощной ветви:

где

Усилие незначительно, поэтому распорки подбираем по предельной гибкости.

Требуемый радиус инерции.

Конструктивно принимаем равнополочный уголок сечением (56х5) с площадью А_с = 5,41см² и радиусом инерции i_min = 1,1см.

тогда фактическая гибкость:

По приложению 13 определяем соответствующий коэффициент продольного изгиба .

Отсюда:

;