2015-06-24
405
Характеристики прочности бетона и арматуры. Бетон тяжелый класса В15; расчетное сопротивление бетона на сжатие Rb=8,5 МПа. Арматура продольная класса А400, Rs=355 МПа, поперечная А400, Rsw =285 МПа.
Проверка высоты сечения балки. Высоту сечения балки проверяют по опорному моменту при ξ=0,35, поскольку на опоре момент определяют с учетом образования пластического шарнира.
мм.
Минимальная высота балки 
мм. Принимаем высоту балки 500 мм. Рабочая высота балки 
мм.
Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси. В пролетах сечение балки тавровое – полка в сжатой зоне. Расчетная ширина свесов при 
=10/450=0,22>0,1 принимается не более половины расстояния в свету между второстепенными балками и не более 1/6 l 2 и полная ширина полки равна 
мм.
Сечение в первом пролете М =147,69 кН·м, h 0 =500-50=450 мм.
,
,
Высота сжатой зоны бетона 
< h'f =100 мм
мм2;
Принимаем 2 диаметра 25 А400 с As =982 мм2.
Сечение в средних пролетах М = 96,39 кН·м, h 0 = 450 мм.
,
,
Высота сжатой зоны бетона 
< h'f =100 мм
мм2;
Принимаем 2 диаметра 20 А400 с As =628 мм2.
|
|
|
На отрицательный момент М=- 60,425 кН·м сечение работает как прямоугольное h 0 = 500 – 50 = 450 мм.
,
,
мм2;
Принимаем 2 диаметра 18 А400 с As =509 мм2.
Сечение на первой промежуточной опоре М = 113,08 кН·м, h 0 = 500 – 50 = 450 мм.
,
,
мм2;
Принимаем 20 диаметров 8 А400 с As =1010 мм2 и две соответствующие сетки 
Сечение на промежуточных опорах М = 96,39 кН·м, h 0 = 500 – 50 = 450 мм.
,
,
мм2;
Принимаем 20 диаметров 8 А400 с As =1010 мм2 и две соответствующие сетки .
Расчет прочности по сечениям, наклонным к продольной оси. Проверка по сжатой наклонной полосе Q =164,48 кн.
Н =252,45 кН,
прочность наклонной полосы обеспечена.
Диаметр поперечных стержней назначают из условия свариваемости с продольными стержнями d =25 мм и принимают dsw = 8 мм класса А240. Шаг поперечных стержней для всех приопорных участков по конструктивным условиям не более sw = h 0/2=450/2=225 мм. принимаем шаг sw =150 мм, As = 50,3 мм2. В каждом ригеле устанавливают пространственный каркас, состоящий из двух плоских, при этом As = 2·50,3 = 101,6 мм2.
Определяют интенсивность хомутов
Н/мм,
проверяют условие 
Н/мм. Условие выполняется, следовательно, хомуты полностью учитываются в расчете. Определяют Mb
Н.
Определяют длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения с.
Поскольку 
< 2, значение с определяем по формуле
мм < 3 h 0 = 1350 мм,
где 
кН/м.
Принимаем с 0 =2 h 0 = 2·450=900 мм < с. Тогда
Н=39,02 кН,
Н=130,3 кН,
кН,
> Q =125,48 кН.
Прочность наклонных сечений обеспечена. Проверяют требование
мм > sw =150 мм,
принятый шаг хомутов не превышает максимального значения.
В средней части ригеля принимаем шаг поперечных стержней 
мм. Таким образом, принятая интенсивность хомутов в пролете равна
|
|
|
Н/мм,
Проверяем условие 
н/мм, условие выполняется.
Определяем длину участка 
с интенсивностью хомутов 
. Так как 
Н/мм > 
Н/мм,
значение 
вычислим по формуле, приняв
Н
Принимаем длину участка с шагом хомутов 
=150 мм равной 1,2 м.
В среднем ригеле поперечная сила Q 23 = 135,29 кН практически равна расчетной поперечной силе в крайнем пролете. Не пересчитывая, во втором пролете принимают такой же шаг поперечной арматуры.
