2015-06-24
2442
| № п/п | Алгоритм | Пояснения | ||||||||||||||
| Выбор отметки головы и торца сваи | Положение головы сваи определяется требуемой глубиной заложения ростверка, условиями заделки свай в ростверке, конструктивными условиями опирания конструкций на ростверк. Глубина обреза ростверка принимается как для ленточных фундаментов неглубокого заложения. Заделка головы сваи в ростверк принимается полным сечением на глубину  и анкеровкой выпусков арматуры  . Толщина ростверка принимается из условий продавливания одной сваей  (рис. 6.4) и из условий восприятия поперечной силы  Высота ростверка назначается 300, 350, 400, 450, 500мм
| |||||||||||||||
Рис. 6.4 Схема к определению нагрузок в ленточном свайном фундаменте под стену и сопротивления свай по работе грунте.
bс - ширина стены, bp – ширина ростверка; hp – высота сечения ростверка;  - рабочая высота ростверка; lp – расчётная длина участка
| ||||||||||||||||
| Определение несущей способности сваи по грунту | Выполнить как для отдельно стоящего фундамента, с разделением ствола сваи на участке  , с учётом глубины положения природных слоёв грунта прорезаемых сваей (рис. 6.4), относительно уровня природного рельефа.
| |||||||||||||||
| Расчет требуемого количества свай и компоновка свайного поля (рис 6.5) | Требуемое количество свай определяется на 1 п.м. ростверка. Вертикальная составляющая нагрузок от здания определяется на обрез фундамента  , вес массива фундамента учитывается предварительно,  , где d – глубина подошвы ростверка от поверхности грунта,  - удельный вес массива принимается (21…24)кН/м3;  коэффициент ослабления массива фундамента подвальным объёмом.
Шаг свай в ростверке определяется из условий допустимых расстояний между сваями и требуемого количества свай по несущей способности (рис. 6.5).
Расстояние между забивными сваями принимается  . Расстояние между набивными сваями см. р.6.
При компоновке свайного поля расстояние между сваями округляются кратно 50мм в сторону уменьшения размера.
После конструирования ростверка по выбранной схеме свайного поля производится уточнение нагрузок на сваи. С учётом фактического веса ростверка и грунта на его уступах. Производится проверка  ;  ;  . Расчет  производится для 2-х, 3-х рядного их расположения под ростверком.
С этой целью в фундаменте выделяется отрезок с повторяющейся схемой положения свай  с расчетным количеством свай  :
NП I; MП I – расчётные нагрузки в уровне подошвы ростверка на выделенном участке по длине фундамента  . После проверки условий по вертикальным составляющим нагрузок проверяется свайное поле на действие горизонтальных нагрузок:  , где Рг – величина допустимой нагрузки на одну сваю (см П.6 р. 6.1).
При однорядном расположении свай все нагрузки ( ) передаются на головы свай, расчётная допустимая величина горизонтальной нагрузки снижается на величину  .
| |||||||||||||||
Рис. 6.5 Схема расположения забивных свай в ленточном фундаменте:
а) Однорядное; б) 2-х рядное расположение свай в шахматном порядке; в) 2-х рядное расположение свай; г) 3-х рядное расположение свай в шахматном порядке. | ||||||||||||||||
| Расчет осадок ленточных свайных фундаментов при одно- и двухрядном расположении свай | Расчет осадок одно- двухрядных фундаментов при расстоянии между сваями  выполняется по схеме ленточных свайных фундаментов в соответствии с СП “Свайные фундаменты”
 ,
 - погонная нагрузка в уровне торца свай, с учетом веса массива, ограниченного поверхностью планировки и вертикальными плоскостями по наружным граням крайних свай;
 - коэффициент Пуассона и модуль общей деформации в пределах сжимаемой толщи. Порядок расчёта осадок приведён в приложении 6.
 - коэффициент по номограмме СП “Свайные фундаменты”.
Расчет осадок фундаментов при расстоянии между сваями  производится по методике для одиночной сваи:  ;
 - вертикальная нагрузка на одну сваю;
 - осредненный модуль сдвига грунта, прорезаемого сваей;
 - коэффициент, зависящий от линейной жесткости ствола сваи, модуля сдвига опорного слоя. Порядок расчёта осадок для сплошной толщи основания приводится в приложении 6.
Расчет осадок выполняется по условию: 
 - предельно допустимая величина осадки здания заданной конструкции по условиям неоднородности деформационных свойств сжимаемой толщи основания.
| |||||||||||||||
| Расчёт осадок ленточных свайных фундаментов при 3-х и более рядном расположении свай | Расчёт осадок выполняется как для отдельно стоящего свайного фундамента, различие состоит в определении размера условного массива.
Для ленточных свайных фундаментов выделяется отрезок с повторяющимся положением свай по длине, его длина l’. На выделенном отрезке выполняется построение условного массива, как было рассмотрено для отдельностоящих свайных фундаментов, при этом отклонение образующих принимается только в боковых направлениях. Размеры условного массива в плане l’ и b’ м, по высоте между поверхностью планировки уровнем торцов свай. Для условного массива определяется сумма нагрузок в уровне торцов сваи NП II, от веса массива и нагрузок от здания. Далее определяется среднее давление  , дополнительное давление р0. Расчёт осадок выполняется как для ленточного фундамента неглубокого заложения  .
|
число свай на 1п.м:
Приложение 1
Схематическая карта глубины промерзания глинистых и суглинистых грунтов.
Приложение 2
Удельные показатели трудоемкости основных видов работ при устройстве фундаментов для предварительных оценок вариантов фундаментов.
(в ценах до 1987 г)
Таблица 1
| № п/п | Наименование работ | Стоимость руб. | Трудоемкость Чел.-дн. |
1. Разработка грунтов глубиной до 3 м:
песчаных 1,8 0,23
глинистых 2.0 0,26
влажных 2,3 0,32
2. Устройство подготовки под фундаменты:
песчаной 4,8 0,11
щебеночно-гравийной 11,5 0,13
бетонной 23,7 0,58
3. Устройство монолитных железобетонных
фундаментов и ростверков из бетона марки В20:
столбчатых 29,6 0,72
ленточных 26,1 0,38
4. Устройство сборных железобетонных
фундаментов из бетона марки В20: 59,2 0,55
5. Устройство ленточных фундаментов и
стен подвалов из сборных бетонных
блоков марки В10: 53 0,42
6. Погружение железобетонных свай из бетона
марки В30 в грунты I группы:
длиной до 12 м 89,5 0,89
длиной до 16 м 93,8 1,41
составных длиной до 20 м 105,3 1,46
7. Погружение железобетонных свай из бетона
марки В30 в грунты II группы:
длиной до 12 м 90,3 1,05
длиной до 16 м 103,7 1,68
|
|
|
составных длиной до 20 м 111,2 1,6
8. Бурение лидерных скважин в грунтах I м. п.:
I группы 1,85 0,09
II группы 2,15 0,11
9. Устройство буронабивных железобетонных
свай из бетона марки В20 без уширения диаметром
до 630 мм 58,31,32
90,8 1,97
до 720 мм 54 1,02
84,8 1,41
до 820 мм 53,70,91
82,4 1,25
до 1020 мм 500,75
74,3 1,04
10. Устройство буронабивных железобетонных
свай из бетона марки В20 с уширением: 872,36
125,8 2,56
11. Устройство набивных свай из бетона марки
В20 с уплотнением скважин (в деле):
пробивкой 45,0 1,12
вытрамбовыванием 37,2 1,32
Примечание:
1. Над чертой даны значения для связных грунтов, под чертой – для не связных.
2. Показатели по земляным работам учитывают транспортировку, обратную засыпку и уплотнение грунта.
Классификация грунтов по трудности разработки
Таблица 2
| № п/п | Наименование и характери- стика грунта | Объемная масса, т/м3 ρ | Земляные работы по типам машин | Буровые и свайные работы | |||
| Экска- ваторы одно- ков- шовые | Бульд- зеры | Бурил- но-кра- новые маши- ны | Руч- ные рабо- ты | ||||
| 1. | Песок: а) без примесей влажный и мало влажный. б) то же, с примесью гравия или щебня до 10% по объему. в) то же, более 10% по объему г) сухой, сыпучий | 1,5 1,6 1,7 1,6 | I I I I | II II II III | I I I - | I I II II | I II III III |
| 2. | Супесь: а) без примесей б) с примесью гравия и щебня 10% по объему в) то же, более 10% по объему | 1,55 1,6 1,8 | I I I | II II II | I I I | I I II | I II III |
| 3. | Суглинок: а) без примесей б) с примесью гальки и щебня до 10% по объему, тяжелый без примесей в) тяжелый с примесью более 10% по объему | 1.6 1,75 1,95 | I II III | I II II | I I - | I II III | I III III |
| 4. | Глина: а) жирная, мягкая б) жирная, мягкая или насыпная слежавшаяся с примесью гравия и щебня до 10% по объему | 1,8 1,75 | II II | II II | I I | II II | II III |
| 5. | Моренные грунты: пески, супеси, суглинки | 1,75 | II | II | - | II | - |
| 6. | Строительный мусор | 1,8 | II | II | - | III | - |
Приложение 3
|
|
|
Таблица 1. Размеры фундаментных плит трапециевидного сечения
| Марка фунда- ментной плиты | Схема фундаментной плиты | Размеры, мм | Объем бетона, м3 | Масса изделия, кг | Наибольшее допустимое давление, (Рср), МПа | ||||||
| Толщи-на стены, bc мм | Группа плит | ||||||||||
| b | l | h | |||||||||
| ФЛ 6,24 ФЛ 6,12 |
| 0,415 0,205 | 0,45 0,60 | ||||||||
| ФЛ 8.24 ФЛ 8.12 | 0,557 0,274 | 0,25 0,40 | 0,35 0,57 | 0,45 0,60 | |||||||
| 0,60 | |||||||||||
| ФЛ 10.24 ФЛ 10.12 ФЛ 10.8 | 0,608 0,3 0,197 | 0,15 0,22 0,42 | 0,25 0,36 | 0,35 0,50 | 0,45 0,60 | ||||||
| 0,60 | |||||||||||
| ФЛ 12.24 ФЛ 12.12 ФЛ 12.8 | 0,703 0,347 0,284 | 0,15 0,21 0,33 | 0,25 0,35 0,55 | 0,35 0,48 | 0,45 0,60 | ||||||
| 0,6 | |||||||||||
| ФЛ 14.24 ФЛ 14.12 ФЛ 14.8 | 0,845 0,416 0,274 | 0,15 0,19 0,28 | 0,25 0,31 0,46 | 0,35 0,44 | 0,45 0,57 | ||||||
| 0,6 | |||||||||||
| ФЛ 16.24 ФЛ 16.12 ФЛ 16.8 | 0,987 0,486 0,320 | 0,15 0,18 0,25 | 0,25 0,30 0,43 | 0,35 0,42 | 0,45 0,56 | ||||||
| 0,6 | |||||||||||
| ФЛ 20.12 ФЛ 20.8 | 0,975 0,638 | 0,15 0,17 0,22 | 0,25 0,29 0,37 | 0,35 0,40 0,52 | 0,45 0,52 0,60 | ||||||
| ФЛ 24.12 ФЛ 24.8 | 1,138 0,745 | 0,15 0,17 0,21 | 0,25 0,28 0,34 | 0,35 0,40 0,48 | 0,45 0,50 0,59 | ||||||
| ФЛ 32.12 ФЛ 32.8 | 1,60 1,047 | 0,15 0,16 0,19 | 0,25 0,27 0,31 | 0,35 0,37 0,43 | - - - |
- Рабочая арматура класса А-III. Класс бетона от В10 до В25 назначают в зависимости от размеров плиты и давления действующего по подошве. Толщина защитного слоя бетона принято 30 мм, а расчетная ширина раскрытия трещин- 0,3 мм, в следствии чего плиты можно применить только при расположении фундамента выше уровня подземных вод. При наличии подземных вод среднее давление по подошве снижает на величину 0,833.
- Пример: Фундаментная подушка b=2,0 м должна обеспечить передачу на грунт давлений РI= 0,35 МПа, грунтовая среда обводнена, толщина стены фундамента bc=500мм.
Подушка подбирается на давление Рр=0,35/ 0,833 = 0,42 МПа.
Принимается ФЛ 20.12.-3 – подушка 3-го класса по допустимым давлениям.
Таблица 2. Размеры стеновых фундаментных блоков
| Марки фундаментных блоков | Эскиз | Размеры, в мм | Объем бетона, м3 | Расход стали, кг | Масса плиты, кг | ||
| b | l | h | |||||
| ФБС 24.3.6-Т ФБС 24.4.6-Т ФБС 24.5.6-Т ФБС 24.6.6-Т |
| 0,406 0,543 0,679 0,815 | 1,46 1,46 2,36 2.36 | ||||
| ФБС 12.4.6-Т ФБС 12.5.6-Т ФБС 12.6.6-Т | 0,265 0,331 0,398 | 1,46 1.46 1,46 | |||||
| ФБС 12.4.3-Т ФБС 12.5.3-Т ФБС 12.6.3-Т | 0,127 0,159 0,191 | 0,74 0,74 0,74 | |||||
| ФБС 9.3.6-Т ФБС 9.4.6-Т ФБС 9.5.6-Т ФБС 9.6.6-Т | 0,146 0,195 0,244 0,293 | 0,76 0,76 0,76 1,46 | |||||
| ФБП 12.4.6-Т ФБП 12.5.6-Т ФБП 12.6.6-Т | 0,439 0,526 0,583 | 1,46 1,46 1,46 |
1. В зависимости от состояния грунта и назначения сооружения блоки могут быть изготовлены: из тяжелого бетона марок В 7,5 ÷ В 12,5 из керамзитобетона марок В 7,5 ÷ В 12,5, из плотного силикатного бетона марки В 7,5.
2. Пустотные блоки могут применяться в маловлажном грунте или в случае устройства стен армированных вертикальными каркасами в каналах образованными пустотами.
Фундаментные балки. Таблица 3
| Размеры поперечного сечения | Длина балок l, мм | Область применения |
| БФ6-1…5 кирпичные стены bc=250 мм, высотой до 10 м. БФ6-6…10 кирпичные стены bc=250 мм, высотой до 15 м | |
| Для кирпичных стен толщиной bc=380 мм, ФБ6-11…15 при высоте стен до 10 м. ББ6-18…22 при высоте стен до 15 м. | |
| Для кирпичных стен толщиной bc=510 мм. БФ6-28…32 при высоте до 10 м. БФ6-35…39 при высоте стен до 15 м. | |
| Для панельных стен толщиной 160…200 мм. БФ6-40…44 высота стен не ограничена. | |
| Для панельных стен толщиной 240…300 мм. БФ6-45…49 высота стен не ограничена. |
Приложение 4
Коэффициент (α) распределения напряжений (σpz) по глубине основания под центром подошвы столбчатых и ленточных фундаментов (ζ о=2z/b), под углом столбчатого и под краем ленточного фундаментов (ζ c=z/b).
Таблица 1
| Ζ о=2z/b ζ c=z/b | Для фундаментов с соотношением сторон η=l/b | |||||||
| 1,0 | 1,2 | 1,4 | 1,6 | 1,8 | 2,0 | 2,2 | 2,4 | |
| 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 | 1,0000 0,9944 0,9604 0,8916 0,7996 0,7008 | 1,0000 0,9956 0,9680 0,9100 0,8300 0,7404 | 1,0000 0,9960 0,9716 0,9200 0,8480 0,7644 | 1,0000 0,9964 0,9736 0,9260 0,8588 0,7820 | 1,0000 0,9964 0,9748 0,9296 0,8660 0,7924 | 1,0000 0,9964 0,9756 0,9316 0,8704 0,7996 | 1,0000 0,9968 0,9760 0,9332 0,8732 0,8048 | 1,0000 0,9968 0,9764 0,9340 0,8752 0,8080 |
| 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 | 0,6064 0,5232 0,4492 0,3876 0,3360 | 0,6504 0,5692 0,4964 0,4332 0,3788 | 0,6820 0,6032 0,5316 0,4688 0,4136 | 0,7032 0,6276 0,5584 0,4964 0,4412 | 0,7172 0,6452 0,5780 0,5176 0,4632 | 0,7272 0,6576 0,5928 0,5336 0,4808 | 0,7372 0,6668 0,6036 0,5460 0,4940 | 0,7396 0,6740 0,6120 0,5556 0,5052 |
| 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 | 0,2926 0,2568 0,2264 0,2008 0,1788 | 0,3328 0,2936 0,2604 0,2320 0,2076 | 0,3668 0,3252 0,2900 0,2596 0,2332 | 0,3936 0,3516 0,3152 0,2836 0,2560 | 0,4156 0,3736 0,3363 0,3044 0,2760 | 0,4336 0,3916 0,3548 0,3220 0,2928 | 0,4480 0,4064 0,3696 0,3368 0,3076 | 0,4596 0,4188 0,3820 0,3500 0,3204 |
| 3,2 3,4 3,6 3,8 4,0 | 0,1604 0,1444 0,1304 0,1184 0,1080 | 0,1868 0,1684 0,1528 0,1392 0,1272 | 0,2104 0,1908 0,1732 0,1580 0,1448 | 0,2320 0,2108 0,1920 0,1756 0,1512 | 0,2508 0,2284 0,2092 0,1916 0,1764 | 0,2672 0,2444 0,2244 0,2064 0,1896 | 0,2816 0,2584 0,2376 0,2192 0,2028 | 0,2940 0,2708 0,2496 0,2308 0,2146 |
| 4,2 4,4 4,6 4,8 5,0 | 0,0988 0,0908 0,0836 0,0772 0,0716 | 0,1164 0,1072 0,0988 0,0916 0,0848 | 0,1332 0,1224 0,1132 0,1048 0,0972 | 0,1484 0,1372 0,1268 0,1176 0,1096 | 0,1628 0,1504 0,1392 0,1296 0,1208 | 0,1756 0,1628 0,1512 0,1408 0,1312 | 0,1876 0,1744 0,1620 0,1512 0,1412 | 0,1984 0,1848 0,1720 0,1608 0,1504 |
| 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 | 0,0508 0,0376 0,0292 0,0232 0,0188 0,0156 0,0131 | 0,0604 0,0448 0,0348 0,0276 0,0224 0,0186 0,0157 | 0,0696 0,0520 0,0404 0,0320 0,0260 0,0217 0,0183 | 0,0784 0,0588 0,0456 0,0364 0,0296 0,0248 0,0209 | 0,0872 0,0656 0,0508 0,0408 0,0332 0,0278 0,0234 | 0,0952 0,0720 0,0560 0,0448 0,0368 0,0308 0,0260 | 0,1028 0,0780 0,0612 0,0488 0,0400 0,0337 0,0285 | 0,1104 0,0840 0,0660 0,0528 0,0436 0,0367 0,0310 |
| ζ о=2z/b ζ c=z/b | Для фундаментов с соотношением сторон η=l/b | |||||||
| 2,4 | 2,6 | 2,8 | 3,0 | 3,2 | 3,4 | 3,6 | 3,8 | |
| 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 | 1,0000 0,9968 0,9764 0,9340 0,8752 0,8080 | 1,0000 0,9968 0,9768 0,9348 0,8768 0,8104 | 1,0000 0,9968 0,9768 0,9352 0,8776 0,8124 | 1,0000 0,9968 0,9768 0,9356 0,8784 0,8136 | 1,0000 0,9968 0,9772 0,9360 0,8792 0,8148 | 1,0000 0,9968 0,9772 0,9360 0,8796 0,8156 | 1,0000 0,9968 0,9772 0,9364 0,8796 0,8160 | 1,0000 0,9968 0,9772 0,9364 0,8800 0,8164 |
| 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 | 0,7396 0,6740 0,6120 0,5556 0,5052 | 0,7432 0,6784 0,6180 0,5632 0,4992 | 0,7460 0,6820 0,6228 0,5692 0,5200 | 0,7480 0,6848 0,6268 0,5736 0,5256 | 0,7492 0,6872 0,6296 0,5772 0,5296 | 0,7504 0,6888 0,6320 0,5800 0,5328 | 0,7512 0,6900 0,6336 0,5820 0,5356 | 0,7520 0,6912 0,6348 0,5840 0,5380 |
| 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 | 0,4596 0,4188 0,3820 0,3500 0,3204 | 0,4688 0,4284 0,3924 0,3600 0,3312 | 0,4764 0,4368 0,4012 0,3692 0,3404 | 0,4820 0,4432 0,4080 0,3768 0,3480 | 0,4872 0,4488 0,4140 0,3828 0,3548 | 0,4908 0,4532 0,4188 0,3880 0,3604 | 0,4940 0,4568 0,4232 0,3928 0,3652 | 0,4968 0,4600 0,4264 0,3964 0,3692 |
| 3,2 3,4 3,6 3,8 4,0 | 0,2940 0,2708 0,2496 0,2308 0,2140 | 0,3048 0,2816 0,2604 0,2412 0,2240 | 0,3144 0,2908 0,2696 0,2504 0,2352 | 0,3224 0,2988 0,2776 0,2584 0,2412 | 0,3292 0,3060 0,2848 0,2656 0,2480 | 0,3352 0,3120 0,2912 0,2720 0,2544 | 0,4200 0,3172 0,2964 0,2776 0,2600 | 0,3444 0,3216 0,3012 0,2824 0,2655 |
| 4,2 4,4 4,6 4,8 5,0 | 0,1984 0,1848 0,1720 0,1608 0,1504 | 0,2084 0,1940 0,1812 0,1696 0,1588 | 0,2172 0,2018 0,1896 0,1776 0,1668 | 0,2252 0,2108 0,1972 0,1852 0,1740 | 0,2324 0,2176 0,2040 0,1920 0,1804 | 0,2384 0,2240 0,2104 0,1980 0,1864 | 0,2440 0,2296 0,2160 0,2036 0,1920 | 0,2492 0,2344 0,2212 0,2088 0,1972 |
| 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 | 0,1104 0,0840 0,0660 0,0528 0,0436 0,0367 0,0310 | 0,1172 0,0896 0,0704 0,0568 0,0468 0,0396 0,0334 | 0,1240 0,0953 0,0748 0,0608 0,0500 0,0424 0,0359 | 0,1300 0,1004 0,0792 0,0644 0,0528 0,0453 0,0383 | 0,1360 0,1052 0,0836 0,0676 0,0560 0,0481 0,0407 | 0,1412 0,1100 0,0876 0,0712 0,0588 0,0508 0,0430 | 0,1464 0,1184 0,0912 0,0744 0,0616 0,0535 0.0454 | 0,1508 0,1184 0,0948 0,0776 0,0648 0,0562 0,0477 |
| ζ о=2z/b ζ c=z/b | Для фундаментов с соотношением сторон η=l/b | Ленточ-ный η≥10 | ||||||
| 3,8 | 4,0 | 5,0 | 6,0 | 7,0 | 8,0 | 9,0 | ||
| 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 | 1,0000 0,9968 0,9772 0,9364 0,8800 0,8164 | 1,0000 0,9968 0,9772 0,9364 0,8800 0,8168 | 1,0000 0,9968 0,9772 0,9368 0,8808 0,8176 | 1,0000 0,9968 0,9772 0,9368 0,8808 0,8180 | 1,0000 0,9968 0,9772 0,9368 0,8808 0,8180 | 1,0000 0,9968 0,9772 0,9368 0,8808 0,8184 | 1,0000 0,9968 0,9772 0,9368 0,8808 0,8184 | 1,0000 0,9968 0,9773 0,9368 0,8810 0,8184 |
| 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 | 0,7520 0,6912 0,6348 0,5840 0,5380 | 0,7528 0,6920 0,6360 0,5858 0,5400 | 0,7540 0,6940 0,6392 0,5896 0,5452 | 0,7548 0,6952 0,6404 0,5912 0,5472 | 0,7552 0,6956 0,6404 0,5920 0,5484 | 0,7552 0,6956 0,6412 0,5924 0,5488 | 0,7552 0,6956 0,6416 0,5928 0,5492 | 0,7554 0,6960 0,6417 0,5931 0,5498 |
| 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 | 0,4968 0,4600 0,4264 0,3964 0,3992 | 0,4992 0,4624 0,4292 0,3996 0,3724 | 0,5056 0,4700 0,4380 0,4096 0,3836 | 0,5084 0,4736 0,4424 0,4144 0,3892 | 0,5096 0,4752 0,4444 0,4164 0,3920 | 0,5104 0,4760 0,4452 0,4180 0,3932 | 0,5108 0,4764 0,4460 0,4188 0,3944 | 0,5114 0,4774 0,4471 0,4200 0,3956 |
| 3,2 3,4 3,6 3,8 4,0 | 0,3444 0,3216 0,3012 0,2824 0,2655 | 0,3480 0,3256 0,3052 0,2868 0,2696 | 0,3600 0,3388 0,3196 0,3012 0,2848 | 0,3664 0,3456 0,3264 0,3092 0,2932 | 0,3692 0,3492 0,3304 0,3136 0,2980 | 0,3712 0,3508 0,3328 0,3160 0,3008 | 0,3720 0,3520 0,3340 0,3175 0,3024 | 0,3741 0,3544 0,3367 0,3205 0,3058 |
| 4,2 4,4 4,6 4,8 5,0 | 0,2492 0,2344 0,2212 0,2088 0,1972 | 0,2536 0,2388 0,2256 0,2132 0,2016 | 0,2696 0,2556 0,2424 0,2304 0,2188 | 0,2784 0,2648 0,2520 0,2404 0,2292 | 0,2836 0,2704 0,2576 0,2464 0,2356 | 0,2864 0,2736 0,2616 0,2504 0,2396 | 0,2884 0,2756 0,2636 0,2524 0,2424 | 0,2922 0,2798 0,2684 0,2579 0,2481 |
| 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 | 0,1508 0,1184 0,0948 0,0776 0,0648 0,0562 0.0477 | 0,1552 0,1224 0,0984 0,0808 0,0668 0,0588 0,0500 | 0,1724 0,1384 0,1132 0,0940 0,0792 0,0714 0,0608 | 0,1840 0,1504 0,1244 0,1040 0,0888 0,0828 0,0709 | 0,1916 0,1584 0,1328 0,1128 0,0968 0,0932 0,0801 | 0,1964 0,1644 0,1392 0,1192 0,1032 0,1026 0,0885 | 0,2000 0,1684 0,1436 0,1240 0,1080 0,1112 0,0963 | 0,2084 0,1795 0,1575 0,1403 0,1265 0,1152 0,1056 |
Коэффициент (kn) изменения давлений в толще грунта (σpz) от полосовой нагрузки интенсивностью σpzо=1
Таблица 2
| ζ c=z/b | Величины коэффициента kn при удалении J/b равном | |||||||
| 0,25 | 0,50 | 0,70 | 1,0 | 1,30 | 1,60 | 2,0 | ||
| 1,0 | 1,0 | 0,50 | ||||||
| 0,2 | 0,9773 | 0,9368 | 0,4984 | 0,0899 | 0,0109 | 0,0028 | 0,0010 | 0,0004 |
| 0,4 | 0,8810 | 0,7971 | 0,4886 | 0,2182 | 0,0558 | 0,0181 | 0,0074 | 0,0029 |
| 0,6 | 0,7554 | 0,6792 | 0,4684 | 0,2818 | 0,1110 | 0,0451 | 0,0206 | 0,0086 |
| 0,8 | 0,6417 | 0,5856 | 0,4405 | 0,3069 | 0,1553 | 0,0758 | 0,0388 | 0,0176 |
| 1,0 | 0,5498 | 0,5105 | 0,4092 | 0,3114 | 0,1848 | 0,1037 | 0,0585 | 0,0289 |
| 1,2 | 0,4774 | 0,4498 | 0,3777 | 0,3050 | 0,2018 | 0,1257 | 0,0771 | 0,0412 |
| 1,4 | 0,4200 | 0,4004 | 0,3480 | 0,2931 | 0,2097 | 0,1415 | 0,0931 | 0,0534 |
| 1,6 | 0,3741 | 0,3597 | 0,3209 | 0,2789 | 0,2115 | 0,1518 | 0,1059 | 0,0647 |
| 1,8 | 0,3367 | 0,3260 | 0,2965 | 0,2639 | 0,2094 | 0,1579 | 0,1155 | 0,0746 |
| 2,0 | 0,3058 | 0,2976 | 0,2749 | 0,2492 | 0,2047 | 0,1606 | 0,1222 | 0,0828 |
| 2,5 | 0,2481 | 0,2436 | 0,2309 | 0,2159 | 0,1884 | 0,1586 | 0,1299 | 0,0986 |
| 3,0 | 0,2084 | 0,2057 | 0,1979 | 0,1886 | 0,1707 | 0,1502 | 0,1292 | 0,1028 |
| 3,5 | 0,1795 | 0,1777 | 0,1727 | 0,1665 | 0,1544 | 0,1400 | 0,1245 | 0,1038 |
| 4,0 | 0,1575 | 0,1563 | 0,1529 | 0,1486 | 0,1401 | 0,1297 | 0,1181 | 0,1020 |
| 4,5 | 0,1403 | 0,1395 | 0,1370 | 0,1339 | 0,1277 | 0,1200 | 0,1112 | 0,0986 |
| 5,0 | 0,1265 | 0,1259 | 0,1240 | 0,1218 | 0,1171 | 0,1113 | 0,1045 | 0,0945 |
| 5,5 | 0,1151 | 0,1146 | 0,1133 | 0,1115 | 0,1080 | 0,1034 | 0,0981 | 0,0902 |
| 6,0 | 0,1056 | 0,1052 | 0,1042 | 0,1028 | 0,1001 | 0,0965 | 0,0922 | 0,0858 |
Приложение 5
|
| Рис.1 Зависимости изменения расчётного сопротивления глинистого грунта под торцом забивных свай 1,2,3,4,5,6,7-соответственно при IL = 0; 0,1; 0,2; 0,3; 0,4; 0,5; 0,6. |
|
| Рис.2. Зависимости изменения расчётного сопротивления песчаных грунтов под торцом забивных свай 1,2,3,4,5-соответственно для песков гравелистых, крупных, средней крупности, мелких, пылеватых |
| |
| Рис.3. Зависимости изменения сопротивления грунта трением по боковой поверхности забивных свай. 1,2,3,4,5,6,7,8,9-соответственно для глинистых грунтов при IL=0,2;0,3;0,4;0,5;0,6;0,7;0,8;0,9;1,0. 1,2,3-соответственно для песчаных грунтов: крупных и средней крупности, мелких, пылеватых. | |
| Рис.4. Зависимости изменения расчётного сопротивления глинистых грунтов под торцом буровых свай 1,2,3,4,5,6,7-соответственно при показателе IL=0; 0,1;0,2; 0,3; 0,4; 0,5; 0,6. |
Коэффициенты силы условий работы грунта при расчёте несущей способности свай
Таблица 1
| Способ погружения свай и виды грунтов | под торцом сваи γCR | по боковой пов-ти γСf |
| 1. Погружение забивкой и вдавливанием в лидерные скважины с заглублением концов свай на 1 м ниже забоя скважины -dскв=bсв -dскв<bсв-0,05 м -dскв>bсв-0,15 м | 1,0 1,0 1,0 | 0,5 0,6 1,0 |
| 2. Вибропогружение и вибровдавливание свай в грунты: -песчаные: крупный и средней крупности мелкие пылеватые -глинистые при IL=0,5: супеси суглинки глины -глинистые при IL≤0 | 1,2 1,1 1,0 | 1,0 1,0 1,0 |
| 0,9 0,8 0,7 | 0,9 0,9 0,9 | |
| 1,0 | 1,0 | |
| 3. Погружение вдавливанием свай в грунты: -пески средней плотности крупные, ср.крупности, мелкие -пески пылеватые -пылеват0-глинистые грунты IL<0,5 -то же IL≥0,5 | 1,1 1,1 1,1 1,0 | 1,0 0,8 1,0 1,0 |
Коэффициенты условий работы грунта по боковой поверхности набивных свай (γcf)
Таблица 2
| Сваи и способы их устройства | пески | супеси | суглинки | глины |
| 1. При устройстве скважины пробивкой | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,7 |
| 2. Набивные виброштампованные | 0,9 | 0,9 | 0,9 | 0,9 |
| 3. Буровые -при отсутствии воды в скважинах - устраиваиваемые под водой или под глинистым раствором | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,6 |
| 0,6 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | |
| 4. Буроиньекционные, под защитой обсадных труб или под защитой глинистого раствора | 0,9 | 0,8 | 0,8 | 0,8 |
Приложение 6
Расчёт осадки ленточного свайного фундамента при одно- и двухрядном расположении свай (расстояние между сваями 3…4bсв)
|
Схема к определению показателей грунтового основания для расчёта осадки ленточного фундамента.
; 
;
KMNF-условный массив для расчёта мощности сжимаемой толщи zc.
ABCD – условный массив грунта для расчёта осадки фундамента, вес массива включает: вес ростверка и вес грунта на его уступах, вес грунта между сваями в пределах ширины bH; вес свай.
Осадка фундамента:
, где 
o принимается по номограмме.
Напряжения в грунте определяются от расчётных нагрузок:
; 
; 
; 
Аσpzi-площадь эпюры σpz в пределах i-го слоя грунта, входящего в сжимаемую толщу основания(zc).
; 
; 
; 
;
Приложение 6
| |
| Номограмма для определения значений 0
1,2,3,4,5-для относительной ширины свайного фундамента  =0,025; 0,10; 0,20; 0,30; 0,40
Схема определения 0=1,65 при 
|
Приложение 6
Расчёт осадки одиночной сваи
| Модуль сдвига 
Eoi-модуль общей деформации грунта в i-том слое; νi коэффициент Пуассона грунта.
|
Схема к определению параметров для расчёта фундамента из одиночных свай.
Расстояние между соседними сваями в фундаменте ≥ 4,5 bсв; bсв - размер поперечного сечения сваи.
 ;  , где hi и Gi – мощность слоёв и модули сдвига грунтов прорезаемых сваей;
 ;  , где hi и Gi – мощность слоёв и модули сдвига грунтов ниже торца сваи на глубину 10dсв.
 -относительная жёсткость ствола сваи на сжатие в грунте;
 -параметр влияния χ на осадку сваи;
 ;  ;
 ;  ;
 ;
Осадка сваи: 
|
Приложение 7
Варианты заданий по объёмно-планировочным и конструктивным решениям зданий
|
| Рис.1. Здание химической лаборатории. |
1.Здание химической лаборатории.
Здание состоит из 2х частей разной высоты.
В осях А-Б несущая система выполнена в виде железобетонного каркаса пролетом 9,0м. Колонны сечением 400х600мм соединены с ригелем таврового сечения bхh=650х800 мм по неразрезной схеме. Плиты перекрытия ребристые высотой 400мм, размерами в плане 1,5х5,65м. Собственный вес железобетонных конструкций перекрытий составляет 
. Собственный вес пола и перегородок на перекрытиях составляет 
. Покрытие совмещенное с утеплителем из мин. ватных плит, кровельным покрытием из наплавляемого материала типа изопласт по стяжке из раствора, уклон кровли обеспечивается подсыпкой из керамзитового гравия. Нагрузка от покрытия составляет 
. Стеновые ограждения выполнены из навесных утепленных панелей, собственный вес составляет 
. Полезная нагрузка на перекрытия 
.
В осях Б-В несущая система здания пролетом l=6,0м выполнена в виде остова из крупных блоков толщиной 400мм (
). Междуэтажные перекрытия выполнены из сборных железобетонных плит с круглыми пустотами, размеры плит 1,5х6,0м. Нагрузка от собственного веса плит 
. Нагрузка от собственного веса пола и кирпичных перегородок 
. Покрытие плоское совмещенное выполнено аналогично как на каркасной части здания.
Полы 1-го этажа выполнены по грунту, отметка их поверхности соответствует относительной отметке ±0,000. Планировочная поверхность окружающей территории на отм. -0,400м.Толщина ж/бетонного пола 200 мм.
Стены лестничной клетки выполнены из кирпичной кладки b=380 мм, нормативная нагрузка от 1м2 775 кг/м2.
|
| Рис. 2. Промышленное здание. |
2. Промышленное здание.
Здание 3-х пролетное многоэтажное с несущей системой в виде железобетонного каркаса пролетом 9х6х9. Колонны сечением 400х600 мм. Ригели таврового сечения 650х800мм, соединены с колоннами по разрезной схеме. Устойчивость каркаса обеспечивается системой вертикальных связей СВ-1 и СВ-2. Плиты перекрытий и покрытия размером hxbxl = 400х1500х5550 мм. Нагрузка от конструкций перекрытий . Собственный вес пола и перегородок 
. Высота этажа 4,2м. Покрытие совмещенное с утеплителем из минерало - ватных плит, кровельное покрытие из наплавляемого материала по стяжке из раствора, уклон обеспечивается подсыпкой из гравия, нагрузка от покрытия составляет .
Стеновые ограждения выполнены из утепленных стеновых панелей .
Поверхность пола 1-го этажа соответствует отметке ±0,000м; планировочная поверхность окружающей территории на отметке -1,000м. В здании устроен подвал высотой 3,6м. Эксплуатационная нагрузка на перекрытиях 
.
Лестничные клетки выполнены из монолитного железобетона толщиной 200 мм. Нормативная нагрузка от веса стен составляет 550 кг/м2; от веса маршей и лестничных площадок 450 кг/м2.
| ||||
Рис.3. Жилой многоэтажный дом с поперечными несущими стенами.
|
3. Жилой многоэтажный дом с поперечными несущими стенами.
Несущая система выполнена в виде кирпичного остова с поперечными несущими стенами. Наружные стены утепленные толщиной 640мм, наружная верста выполнена в ½ силикатного кирпича, внутренняя из щелевого керамического кирпича b=380мм. Утеплитель- плиты пенополиуретана t=110мм. Вес 1м2 наружной стены 
.
Внутренние стены выполнены толщиной 380мм из полнотелого керамического кирпича 
. Перекрытия выполнены из сборных железобетонных плит с круглыми пустотами, размер плит 1,5х6,0м, нагрузка . Полы с утеплителем по растворной стяжке h=40мм. Нагрузка от веса пола и перегородок .Эксплуатационная нагрузка на перекрытия 
. Покрытие вентилируемое с техническим этажом. Нагрузка на перекрытии верхнего этажа 
. Кровельное покрытие выполнено по железобетонному настилу из наплавляемого материала по растворной стяжке 
.
В здании устраивается подвал высотой 2,2м. Высота жилого этажа 2,8м. Отметка пола первого этажа соответствует ±0,000. Планировочная отметка окружающей территории -1,040мм.
|
| Рис. 4. Жилой многоэтажный дом (5…12 этажей). |
4. Многоэтажный жилой дом с продольными несущими стенами.
Несущая система выполнена в виде кирпичного остова. Наружные стены утепленные толщиной 640мм, наружная верста из силикатного кирпича b=120мм, внутренняя верста из керамического щелевого кирпича b=380мм. Нагрузка от 1 м2 наружной стены . Внутренняя стена выполнена из полнотелого керамического кирпича b=380мм, . Перекрытия выполнены из сборных железобетонных плит с круглыми пустотами bxl= 1,5х6,0м, . Нагрузка на перекрытия от веса полов и кирпичных перегородок 
. Эксплуатационная нагрузка на перекрытия . Покрытие совмещено с кровельным покрытием из наплавляемого материала по растворной стяжке. Уклон кровли обеспечивается подсыпкой из керамзитового гравия. Нагрузка от веса покрытия .
Высота этажа H=3,0м, высота подвала 2,8м. Пол первого этажа на отметке ±0,000, отметка окружающей территории -1,050м.
Стены лестничной клетки кирпичные b=380мм, площадки и лестничные марши сборные железобетонные.
Приложение 8
