2015-06-26
799
| Тип кабеля | НГШМ2X1.5 | НГШМ2X10 |
| Площадь сечения токоведущих жил, мм2 | 1.5 | |
| Число жил | ||
| Число проволок в жиле | ||
| Номинальный диаметр проволок, мм | 0.4 | 1.35 |
| Максимальный диаметр оболочки, мм | ||
| Электрическое сопротивление токопроводящих жил постоянному току пи температуре 200 С на 1 км | 13.2 | 1.83 |
| Допустимое напряжение постоянного тока при эксплуатации, В |
Удельное сопротивление меди при температуре 200 С равно 0,0175 (Ом*мм2)/м.
Сопротивление одного электродетонатора с выводными проводами принимается равным 4,0 Ом.
Сила тока, протекающая через один ЭД, равна:
, А (4.39)
где: U - напряжение источника тока, В.
Исходя из расчетного значения силы тока выбирается взрывная машинка (полученное значение силы тока должно быть выше гарантийного тока).
Общее сопротивление взрывной цепи после ее монтажа проверяют измерительными приборами. Продолжительность контакта прибора и проверяемой цепи должна быть не более 4 сек.
Рис. 4.4 Схема соединения электродетонаторов
|
|
|
Расчет разлета породы.
Основной причиной значительного разброса отдельных кусков породы по выработке является поршневое действие продуктов детонации шпуровых зарядов. При этом возникает опасность механического повреждения горнопроходческого оборудования и технологических коммуникаций, а также травматизма людей.
Основными параметрами, существенно влияющими на дальность разброса породы, являются начальная скорость выброса и поперечные размеры выработки. Поскольку движение взорванной породы осуществляется в поле силы тяжести, определяющим является высота выработки.
Начальная скорость выброса отдельных кусков породы рассчитывается по формуле:
, м/с (4.40)
где: Квыр – коэффициент, характеризующий долю начальной энергии взрыва, затрачиваемую на перемещение (выброс) породы;
γп – объемный вес породы, кг/м3;
: евв - переводной коэффициент, учитывающий тип и плотность применяемого ВВ, (табл. 4.9);
qотб – расчетный удельный расход ВВ на отбойку породы, кг/м3.
Таблица 4.14
