2015-07-14
984
Определим площадь стыка и момент Аст сопротивления изгибу Wx:
; где 
-момент инерции стыка относительно оси х1 
; где 
-момент инерции части стыка относительно оси х
Расчет болта производим по наибольшей силе затяжки, то есть из условия несдвигаемости стыка: 
Определив 
,определим класс прочности винтов:
,
Где 
-коэф.запаса прочности болта( =4,6 для винтов М6 по табл. 3.4. из метод. указаний Л. П. Варламовой, В. П. Тибанова стр.25)
- силы, приходящиеся на винты от действия момента М2,они пропорциональны расстояниям 
от винтов до нейтральной линии. Максимально нагружены винты,наиболее удаленные от нейтральной линии на расстояние 
,дополнительно растягиваемые при действии момента. В нашем случае:
; 
=> 
По таблице 3.2 (мет. указания Л. П. Варламовой, В. П. Тибанова стр.15) определим класс прочности-12,9.
2 Проверим прочность сварного шва, приняв катет шва k≈0,8S.
Сварное соединение тавровое, швы угловые, их рассчитывают по условным касательным напряжениям. Один из размеров опасного сечения шва- биссектриса в равнобедренном прямоугольном треугольнике с катетом k
Второе- суммарная длина швов. На каждом из двух участков сварного шва
опасное сечение наклонено под углом 45° к плоскости стыка деталей корпуса 7 и тавром. Расчетное сечение получено поворотом опасного сечения швов на плоскость стыка деталей. Центр масс находится в точке пересечения осей симметрии х и у.
S=4,9мм; k=0,8S=3,92мм;
A1-площадь расчетного сечения шва
Силовые факторы,действующие на соединение:
При переносе внешней силы в точку центра масс расчетного сечения-получаем центральную сдвигающую силу F=15000Н и отрывающий момент
Напряжения в расчетном сечении шва:
а)от сдвигающей силы F равномерно распеделены по сечению
б)от отрывающего момента М пропорциональны расстоянию до нейтральной линии,проходящей через центр масс; максимальное напряжение в наиболее удаленных точках А
,
где 
-момент сопротивления расчетного сечения шва,относительно нейтральной оси х, проходящей через центр масс;
Суммарные напряжения для наиболее опасно нагруженной точки А:
Допускаемое напряжение для сварного шва:
Допускаемое напряжение на растяжение для основного металла 
для стали Ст.3 
=220 МПа,тогда
Заключение о прочности сварных швов: так как возникающие в швах напряжения 
не превышают допускаемые напряжения 
=102,14Мпа, то прочность сварного шва достаточна.
3.Подобрать посадку гайки 10 в рычаг 3, считая рычаг втулкой с наружным диаметром d2=3d
Давление р, необходимое для передачи заданной осевой силы F=25000Н определим из условия предотвращения сдвига:
,где
-суммарная сила; d и l-диаметр и длина соединения; k- коэф. Запаса сцепления; f- коэф. трения
k=2
l=Hг-h1=0,8Hг=38,4 мм
f=0,14
d=54 мм
d1=30мм
d2=90мм
для бронзы О10Ф1: 
µ1 – коэффициент Пуассона
для стали Ст.3: 
Необходимый расчетный натяг 
:
, где
; 
- коэффициенты деформации деталей
т
Поправка на обмятие микронеровностей U:
U=k1*Ra1+k2*Ra2
Ra1, Ra2 – среднее арифметические отклонения профиля сопрягаемых поверхностей. В нашем случае Ra1 = 1,6 мкм, Ra2 = 0,8 мкм.
k1, k2 – коэффициент, зависящий от Ra1 и Ra2. При Ra > 1,25 мкм k = 5, а при Ra ≤ 1,25 мкм k = 6. В нашем случае k1 = 5, k2 = 6.
U = 5*1,6 + 6*0,8 = 12,8 мкм.
Минимально допустимый натяг:
= U+
= 67,8 мкм + 12,8 мкм = 80,6 мкм.
Максимально допустимый натяг:
,где
,при этом
Так как бронза мягкий материал, мы можем сделать допущение,что для гайки 10 допустимы пластические деформации при статическом нагружении (А.И.Якушев «Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения»). Исходя из допущения,определим 
:
Условия пригодности посадки:
Подойдет посадка 
