В течение длительного времени в системах регулирования турбин в качестве рабочей жидкости использовалось исключительно минеральное масло нефтяного происхождения, что давало возможность объединить маслоснабжение систем регулирования, защиты и смазки агрегата.
Минеральное масло как рабочая жидкость системы регулирования обладает ценными качествами: хорошей смазочной способностью, что облегчает достижение высокой чувствительности регулирования; оно не агрессивно и поэтому допускает применение обычных материалов; практически несжимаемо, чем определяется высокая скорость передачи сигналов по гидравлическим связям и др.
Система маслоснабжения в значительной мере определяет надежность работы турбины, так как даже кратковременное прекращение подачи масла к подшипникам может привести к выплавлению их баббитовой заливки и тяжелому повреждению турбины, а оставить без масла систему регулирования — значит потерять управление турбиной.
По соображениям надежности маслоснабжения длительное время в качестве главного масляного насоса (ГМН) турбины выбирался насос объемного типа: вначале зубчатый, а впоследствии винтовой, как имеющий большую подачу и экономичность. Во многом это связывалось с тем, что насосы объемного типа обладают ценным свойством самовсасывания и для них неопасно попадание воздуха в линию всасывания. Подача насоса объемного типа пропорциональна частоте вращения, и он не срывает маслоснабжение даже при очень низкой частоте вращения. Благодаря этому возможен безаварийный останов турбины при отказе всех вспомогательных масляных насосов. Принципиальная схема маслоснабжения турбины с насосом объемного типа приведена на рис. 10.1.(стр 263)
Наряду с достоинствами насосы объемного типа имеют и существенные недостатки. При тех расходах масла, которые необходимы в современных турбинах, по условиям кавитации насос приходится выполнять с пониженной частотой вращения вала и соединять с ротором турбины с помощью редукторной передачи, как правило, зубчатой. Такая передача не только усложняет конструкцию блока переднего подшипника, но и, что более существенно, недостаточно надежна из-за высокой скорости в зацеплении и пульсации ротора на масляной пленке в подшипниках. Авария передачи, вызывающая остановку главного масляного насоса, может привести к тяжелым последствиям для турбины.
Кроме того, насос объемного типа имеет неблагоприятную характеристику (рис. 10.2 стр 264), что особенно проявляется в переходных процессах регулирования. Теоретическая характеристика насоса вертикальна. Из-за неизбежных перетечек из напорной линии во всасывающую действительная характеристика слабопадающая, т.е. с ростом давления за насосом его подача несколько уменьшается. На установившихся режимах работы турбины гидравлическое сопротивление внешней сети насоса определяется практически постоянным расходом масла, идущего на смазку подшипников, и достаточно ста бильным потреблением масла промежуточными сервомоторами с проточными золотниками. В сервомоторах с отсечными золотниками покрываются только утечки масла. Характеристика внешней сети насоса в статике на рис. 10.2 изображена линией а с рабочей точкой 1, которая определяет развиваемое насосом давление р1 и подачуQ1.
В переходных процессах, когда при смещении отсечного золотника из среднего положения в сервомотор системы регулирования направляется большой поток масла, сопротивление внешней сети насоса резко падает (характеристика b на рис. 10.2), давление в напорной линии снижается до уровня р2
при практически неизменной подаче Q2 = Q1. Такой глубокий провал давления масла в напорной линии системы регулирования в наиболее ответственный момент ее работы недопустим, поэтому приходится устанавливать редукционный клапан 5 (рис. 10.1), который поддерживает давление в системе регулирования, сокращая подачу масла в систему смазки, что компенсируется возрастающим сливом масла из главного сервомотора. Редукционные клапаны показали себя в эксплуатации недостаточно надежными. Колебания клапана при резких изменениях расхода масла приводили к заметным пульсациям напорного давления и к гидроударам, которые иногда влекли за собой повреждения маслопроводов и даже вызывали пожары. Если редукционный клапан после завершения переходного процесса не откроется, то давление в системе регулирования может существенно возрасти. Чтобы исключить эту опасность, приходится устанавливать предохранительный клапан 6. Давление масла, направляемого в систему смазки, поддерживается пружинным маслосбрасывающим клапаном 7.
Перечисленные и некоторые другие недостатки насосов объемного типа привели к тому, что в настоящее время они практически не используются в системах маслоснабжения турбин и заменены центробежными насосами.
Принципиальная схема маслоснабжения турбины с главным масляным насосом центробежного типа приведена на рис. 10.3. стр264 Центробежный насос легко может быть выполнен быстроходным и поэтому соединяется непосредственно с валом турбины. Насос имеет благоприятную характеристику (рис. 10.4 стр 264) и в динамике существенно увеличивает подачу Q2 при незначительном падении давления р2 по сравнению со значениями Q1 и р1 при установившихся режимах работы.
Так как давление, развиваемое центробежным насосом, пропорционально квадрату частоты вращения вала и плотности его рабочей жидкости, то насос не может эвакуировать воздух из всасывающей линии, т.е. не обладает свойством самовсасывания, и перед пуском должен быть заполнен перекачиваемой жидкостью. Естественно, нельзя допустить попадания воздуха во всасывающую полость насоса, так как в этом случае он прекратит подачу жидкости. С этой целью во всасывающей линии поддерживается небольшое избыточное давление с помощью инжектора — струйного насоса, работающего на масле главного насоса и установленного ниже уровня масла в баке.
В одноинжекторных схемах давление масла за инжектором, выбираемое из потребностей системы смазки, превышает 0,1 МПа. Для предотвращения срыва насоса достаточно иметь значительно меньшее давление (около 0,03—0,05 МПа на уровне оси насоса). Так как КПД инжектора невысок, более экономичной оказывается двухинжекторная схема, в которой вторая ступень инжектора забирает часть масла после первой ступени и повышает его давление до уровня 0,1—0,15 МПа, необходимого для преодоления сопротивления маслоохладителей и коммуникаций системы смазки. Применение двух инжекторов вместо одного не снижает надежности маслоснабжения, так как в инжекторах нет движущихся частей, они просты по устройству и не требуют обслуживания.
Между инжектором второй ступени и подшипниками устанавливаются поверхностные маслоохладители, чтобы на всех режимах работы температура масла перед подшипниками не превышала 50 °С. Для того чтобы при нарушении плотности маслоохладителей вода не попадала в масляную систему, давление масла в маслоохладителях поддерживается выше давления воды. Предполагается, что утечка масла будет своевременно обнаружена эксплуатационным персоналом. Однако масло, попавшее в систему циркуляционного водоснабжения, загрязняет водоемы электростанции, нанося ущерб окружающей среде. Поэтому в настоящее время все чаще давление воды в маслоохладителях выбирается большим, чем давление масла. Одновременно принимаются меры, направленные на повышение герметичности маслоохладителей.
Для создания давления в системе регулирования при пуске турбины предусмотрен пусковой масляный насос высокого давления 8 (рис. 10.3), который, кроме того, через инжектор заполняет маслом корпус главного насоса. По мере повышения частоты вращения турбины давление, развиваемое ГМН, растет, и, когда оно превысит давление за пусковым насосом, откроется обратный клапан 6 за ГМН. Начиная с этого момента маслоснабжение систем регулирования, защиты и смазки обеспечивается ГМН и пусковой насос, обратный клапан за которым закроется, может быть остановлен.
Падение давления в системе смазки приводит к автоматическому пуску вспомогательного масляного насоса низкого давления 9, подающего масло только к подшипникам и приводимого электродвигателем постоянного тока.
Билет
2) Задачей системы смазки является надежная подача необходимого количества масла к подшипникам для того, чтобы:
-уменьшить потери мощности на трения в подшипниках
-предотвратить износ поверхностей трения
-отвести теплоту, выделяющуюся при трении, а так же передаваемую от горячих частей турбины.
Высокая надежность малоснабжения в турбинах с докритическими параметрами пара в значительной мере обеспечивалась приводом главного масляного насоса от вала турбины. Но есть у этого принципа сложности. С повышением давления масла в системе регулирования выросли размеры насосной группы, что усложнило компоновку ее в блоке переднего подшипника. Значительные осевые перемещения корпуса подшипника затруднили организацию самокомпенсации маслопроводов большого сечения. Возрастание объемов масла в баке, усугубило пожарную опасность турбоустановки. Слабым элементом оказалась и зубчатая муфта привода насоса от вала турбины, а нарушение работы насоса требовала останова турбины.
Переход на независимый привод насосов смазки от электродвигателей стал возможным благодаря достаточно высокой надежности питания собственных нужд на современных мощных станциях. Снятие главного масляного насоса с вала турбины и переход к автономным насосам с электроприводом были ускорены применением различных жидкостей в системе регулировании (огнестойкого синтетического масла) и смазки (минерального масла).
Применение независимого привода насосов смазки дает немалые преимущества:
-независмый привод насосов смазки в сочетании с 100% резервом позволяет ремонтировать любой из насосов без останова турбины.
-можно удалить масляной бак от горячих элементов, и разместить его на 0 отметке, что повышает пожарную безопасность.
-нет необходимости в применении инжекторной группы для создания избыточного давления на всасывании ГМН и подачи масла на смазку.
-можно выполнить централизованную систему смазки-главной турбины, всех питательных насосов и другого оборудования.
Задача резервирования маслоснабжения подшипников решает применение противоаварийных емкостей -бачков, встроенных в крышки подшипников агрегата. Масло от насоса поступает в бачок, окуда по двум трубкам подводится к вкладышам подшипника. По одной, масло подается при нормальной работе, по второй при аварийных ситуациях.