2018-01-08
814
У курсовому проекті слід видрати й розрахувати релейний захист силового трансформатору ГПП. Вид захисту, який встановлюється на трансформаторі визначається його потужністю, призначенням, місцем установки та іншими вимогами, які висунено до режиму його експлуатації.
Захист трансформаторів ГПП. На рис. 11.1-Т наведено типова схема захисту знижувального трансформатора з первинною напругою 110 - 35 кВ і вторинною напругою 6 – 10 кВ, потужністю 6300 кВ А. На виходах найвищої напруги трансформатора встановлюють коротзамикач і відокремлювач.
Опис схеми дано у [2] (с. 304-312).
Приймається для захисту трансформатора максимально-струмовий захист збоку НН і струмова відсічка з боку ВН трансформатора, а також газовий захист від внутрішніх пошкоджень.
Номінальна сила струму з боків ВН і НН
(А), (11.1)
(А), (11.2)
де Sном.т - номінальна потужність трансформатора, кВ А;
Uном.1, Uном.2 - відповідно номінальна напруга з боків найвищої і найменшої напруги трансформатора, кВ.
Намічається установка трансформаторів струму, добираються трансформатори струму на боці найвищої напруги і на боці найнижчої напруги.
Добираються для максимального-струмового захисту струмове реле й реле часу.
Рис. 11.1-Т. Схема захисту трансформатору 110-35/6-10 кВ, потужністю 6300 кВ А, підключеного до лінії від’єднувачем і короткозамикачем.
Сила струму спрацьовування максимально-струмового захисту:
(А) (11.3)
де Кнад - коефіцієнт надійності приймається рівним 1,1-1,25 [2];
Кcх - коефіцієнт схеми, який визначається схемою з’єднання трансформаторів струму ([2], рис. 11.17 й табл. 11.1);
Кв = Івзв/Іср = 0,8÷0,85 - коефіцієнт возврату;
Кт.т - коефіцієнт трансформації трансформаторів струму.
Визначається коефіцієнт чутливості захисту (Кч) при двофазному замкнені на стороні НН трансформатору:
(11.4)
де Ік2 - сила струму короткого замкнення на стороні низької напруги, А.
Умова правильного розрахунку:
Кч > Кч.доп. =1.5
Сила струму спрацьовування відсічки, встановленої зі сторони живлення трансформатору:
(А), (11.5)
де kнад = 1,2-1,3 при здійснені відсічки струмовими реле типу ЕТ-521 або РТ-40, kнад = 1,8-2 при здійснені відсічки струмовими реле типу РТМ.
Коефіцієнт чутливості відсічки при двофазному короткому замкнені:
Кч = (Ксх*Ік1) / (Іср.р*Кт.т) (11.6)
де Ік1 – сила струму короткого замкнення на стороні вищої напруги, А.
Живлення встановленого на трансформаторі захисту здійснюється змінним струмом з використанням реле прямої дії типу РТМ і РТВ, реле побічної дії типу РТ-80, газового реле ПГЗ-22, вказівних реле типу РУ-21 і проміжного реле типу РП-341.
Захист від внутрішніх ушкоджень у трансформаторі здійснюється газовим реле ПГЗ-22. Ушкодження всередині трансформатору, викликані витковими і міжфазними замкненнями, супроводжується виділенням газу і зниженням рівню масла. При всіх видах ушкоджень гази, які утворені в результаті розкладення масла і ізоляції проводів, направляються через реле, встановлене на трубопроводі, який з’єднує бак трансформатору з розширювачем, і витісняють масло з камери реле в розширювач. При цьому діє попереджувальний сигнал. У випадку бурного газоутворення, який супроводжується течією струменю масла під тиском, поступає сигнал на відключення трансформатору.
Для трансформаторів потужністю 6300 кВ А і вище, а також для трансформаторів 400 кВ А і вище, встановлених усередині цеху, газовий захист обов’язковий; для трансформаторів потужність 1000-4000 кВ А обов’язковий тільки при відсутності диференціального або максимально-струмового захисту з витримкою часу 0,5-1 с.
