В курсовой работе для всех вариантов предполагается применение двухвенечной регулирующей ступени (колесо Кертиса). Применение двухвенечной регулирующей ступени позволит:
сократить число ступеней давления, поскольку колесо Кертиса срабатывает до 1/3 от общего теплового перепада;
резко снизить давление и температуру пара. Это вызовет рост удельного объема пара за регулирующей ступенью, что увеличит высоту лопаток ступеней давления и ликвидирует на них парциальность. Снижение давления за соплом регулирующей ступени уменьшит утечки пара через переднее концевое уплотнение, а уменьшение температуры пара повысит прочность материала ротора и статора турбины;
повысить КПД турбины на переменных режимах работы, поскольку колесо Кертиса имеет более пологую характеристику внутреннего относительного КПД ( ), чем одновенечная регулирующая ступень. Последнее особенно важно для турбин с противодавлением, работающих в режимах резко-переменной нагрузки.
2.4.1 Порядок расчета регулирующей ступени
1. Задаемся средним диаметром регулирующей ступени dрс, взяв значение его из прототипа (см. Приложение А).
2. Задаемся отношением Xрсо = в пределах X рсо = 0,26 ÷ 0,32.
3. Определяем окружную скорость U на среднем диаметре ступени
, м/с. (2.10)
4. Находим фиктивную скорость С0 на выходе пара из сопел ступени
, м/с. (2.11)
5. Вычисляем располагаемый тепловой перепад hрсо ступени
, кДж/кг. (2.12)
Контроль: < (1/3 * Hо).
При ≥ (1/3 * Hо) необходимо увеличить и повторить расчет.
6. Выбираем суммарную степень реакции ступени Σρ
0,26 | 0,28 | 0,30 | 0,32 | |
Σρ | 0,08 | 0,10 | 0,12 | 0,14 |
7. Определяем располагаемый тепловой перепад на сопловую решетку
hос = (1- Σρ) , кДж/кг. (2.13)
8. Находим по i-s диаграмме состояние пара за сопловой решеткой при изоэнтропийном расширении (точка 3´ на рисунке 2.1):
а) удельный объем ν ´= ν1t, м3/кг;
б) давление , бар.
9. Вычисляем отношение давлений
ε = (2.14)
и сравниваем его с критическим отношением εкр = 0,546:
а) при ε < εкр необходимо уменьшить dрс и повторить расчет с п.1 (2.4.1);
б) при ε > εкр расчет можно продолжить.
Соблюдение условия ε > εкр позволит применить суживающиеся сопла, которые создают дозвуковые скорости истечения пара и обладают более устойчивым и высоким КПД, чем расширяющиеся сопла, создающие сверхзвуковые скорости истечения пара и применяющиеся при ε < εкр. Однако последние также эффективны при установке специальных профилей.
10. Рассчитаем теоретическую скорость истечения пара С1t из сопловой решетки
С1t = , м/с. (2.15)
11. Определяем комплекс elc
, м (2.16)
где e – степень парциальности ступени;
lc - высота сопла, м;
μс = 0,97 – коэффициент расхода сопл;
α1 - эффективный выходной угол сопл, который выбирается в зависимости от Nэ
Nэ, МВт | более 100 | от 100 до 50 | от 50 до 25 | от 25 до 10 | менее 10 |
α1, град | 15 ¸ 16 | 14 | 13 | 12 | 11 |
При < 0,002 удовлетворительно спроектировать регулирующую ступень невозможно, и следует, принять меньшее значение dрс , проделав предыдущий расчет повторно.
12. Выбираем оптимальное значение степени парциальности:
более 0,02 | от 0,01 до 0,02 | от 0,005 до 0,01 | |
eопт | 0,8 ¸ 0,85 | 0,5 ¸ 0,8 | 0,2 ¸ 0,5 |
13. Находим высоту сопловой решетки
м. (2.17)
Минимальная высота сопл, которая может быть допущена по условиям потерь в сопловой решетке, lc min = 10 * 10-3 м. Исходя из условий прочности максимальные значения высот сопл - lc max = 60 * 10-3 м
14. Определяем скоростной коэффициент суживающихся сопел φ в зависимости от высоты lc по рисунку 2.3.
15. Вычисляем потерю тепла ∆hc в сопловой решетке
∆hc = (1- φ2) hос. (2.18)
16. По рисунку 2.4 находим внутренний относительный КПД ηoipc ступени.
17. Рассчитываем использованный теплоперепад hipc в регулирующей ступени
hipc = ηoipc *·hорс, кДж/кг. (2.19)
18. Вычисляем величину энтальпии пара за сопловой решеткой
i3 = io - hoc + ∆hc, кДж/кг. (2.20)
19. Находим величину энтальпии пара за регулирующей ступенью
i4 = io - hipc, кДж/кг. (2.21)
20. Заканчиваем построение предварительной схемы теплового процесса турбины в i-s диаграмме. Определяем давление пара за регулирующей ступенью, для чего необходимо вниз от точки 2 по изоэнтропе S2 отложить величину располагаемого теплового перепада ступени hорс (точка 4¢ на рисунке 2.1). На пересечении линий i3 = const и изобары Р1рс строим точку 3, которая характеризует собой действительное состояние пара за соплами регулирующей ступени. На пересечении линий i4 = const и изобары
Р2рс получаем точку 4 конца процесса в регулирующей ступени и начала процесса в первой ступени давления. Наносим на схему числовые значения всех найденных величин.
Соединив последовательно прямыми линиями точки 1, 2, 3, 4, 5, 6 и 7 получим изображение предварительной схемы теплового процесса турбины в i-s диаграмме.