№ опыта | Толщина льда, м. | Предел прочности льда на изгиб, кПа | Величина максимальной нагрузки на ровном поле Рэ, кН |
1 | 0,03 | 29,2 | 0,526 |
2 | 0,03 | 29,2 | 0,526 |
3 | 0,03 | 29,4 | 0,500 |
4 | 0,03 | 29,4 | 0,098 |
Учитывая, что в реальных условиях ледохода и подвижек льда его толщина составляет hл=0,10...2,00м, модуль деформации (упругости) пресноводного льда принимает значения Е=2900...8800МПа и коэффициент Пуассона v= 0,33 [73,76], зависимость (9.11) преобразуется следующим образом
. (9.12)
Силу Р (суммарное горизонтальное воздействие потока на льдину) представим в виде
, (9.13)
где r - плотность воды; g - ускорение свободного падения; y - коэффициент обтекания, равный 0,5; В - ширина ледяного поля; hл - толщина льдины; U - относительная скорость поверхностных слоев воды и ледяного поля; k0 - безразмерный коэффициент, учитывающий соотношение между длиной активного участка ледяного поля перед сооружениями и его средней шириной, а также изменения морфометрических и гидравлических элементов по длине этого участка; h- относительное расстояние от нижней поверхности скоплений льда до плоскости, проходящей через максимальную скорость на вертикали; g - удельный вес воды или g=k=rg - коэффициент постели гидравлического основания; u - средняя скорость водного потока на участке скопления льдин; lпр - приведенный коэффициент сопротивления русла, покрытого льдом, который можно определить как
|
|
, (9.14)
где - приведенный коэффициент шероховатости подледного русла:
, (9.15)
где np - коэффициент шероховатости русла; nл - коэффициент шероховатости нижней поверхности ледяного поля; R - гидравлический радиус подледного потока.
Учитывая, что можно принять n@U, k0 =1,0, y= 0,5 и rл=0,92r, получим
. (9.16)
Из (9.12) и (9.16) следует, что льдина сломается при условии
. (9.17)
Расчетный пример. Определить, при каких значениях угла b (угол наклона откоса сооружения к горизонту) происходит разрушение в результате изгиба льдины шириной В=50 м и толщиной hл=0,3 м. Ледяное поле до столкновения с опорой двигалось со скоростью u = 0,76м/с, равной средней скорости потока на участке скопления льдин у сооружения. Коэффициент шероховатости русла np и нижней поверхности ледяного поля nл равны соответственно 0.0325 и 0,0350. При np=nл максимум скорости в подледном потоке расположен вблизи геометрической оси потока, следовательно, значение h можно принять равным 0,5. Гидравлический радиус подледного потока на расчетном участке R = 1,65 м. Предел прочности пресноводного льда на изгиб sи=0,75sс и имеет значение 0,75×55,0×104Па=41,3×104Па. Вычисляя по формуле (9.15) приведенный коэффициент шероховатости подледного русла nпр, а затем по формуле (9.14) коэффициент гидравлического трения для подледного потока lпр=0,012 и принимая угол трения льда на бетонном откосе 6.5°, получаем
|
|
.
Из условия 40,7×104ctg(b + 6,5°) >[sи]доп получаем b< 39°.
Рис.9.1 Схема взаимодействия льдины и откоса сооружения
G - вертикальная сила, равная разности веса льдины и взвешивающей силы; P - суммарное горизонтальное давления со стороны потока воды на льдину; N - нормальная составляющая реакции откоса cооружения; Т - сила трения льдины по откосу; hл - толщина льдины; b - угол наклона откоса сооружения к горизонту.