2020-01-14
210
Введение.
В дипломном проекте все расчеты произведены с учетом требований по охране окружающей среды и рациональному использованию водных ресурсов.
Населенный пункт расположен в районе города Ярославль. Глубина промерзания - 1.4 м; грунтовые воды залегают на глубине 5.5 м.
В населенном пункте действуют завод Музыкальных инструментов, две школы, клуб, прачечная, баня, фабрика-кухня, столовая.
На железнодорожной станции имеются локомотивное депо, грузовой двор, склад дизельного топлива, материальный склад.
В соответствии с проектом в населенном пункте производится реконструкция полной раздельной системы водоотведения в полураздельную.
Гидравлический расчет канализационной сети выполнен на ЭВМ. По результатам расчетов построен профиль главного коллектора. Представлены профили движения сточной воды и ила по сооружениям.
В дипломном проекте также разработаны местные очистные сооружения (МОС) локомотивного депо, а также поверхностных стоков железнодорожной станции.
Загрязненные сточные воды поступают в приемный резервуар, затем в тонкослойный нефтеуловитель, после которого подаются в канализационную сеть поселка.
В дипломном проекте произведено технико-экономическое сравнение вариантов по выбору системы водоотведения. Согласно проведенным расчетам наиболее выгодной с экономической и экологической точки зрения является полураздельная система.
Главная насосная станция (ГНС) расположена на территории поселка сооружений. Она запроектирована полузаглубленной с круглой в плане подземной частью разделенной на два отделения герметичной перегородкой: мокрое, где находятся решетки- дробилки РД-600 и сухое, в котором расположен машинный зал с насосами. Число установленных насосов - 5, из которых - два резервных, один насос включается в работу во время дождя и два рабочих насоса.
Представлен генплан очистной станции (ОС) со вспомогательными зданиями и сооружениями. Выбор схемы очистки произведен с учетом минимизации затрат на реконструкцию на основании анализа количества сточных вод до (Q = 13775.72 м3/сут) и после реконструкции (Q = 38083.6 м3/сут) и концентрации загрязнений.
В результате дополнительно к имевшимся сооружениям (песколовки, первичные и вторичные отстойники, аэротенки-смесители, контактные резервуары) были добавлены две песколовки, вторичный отстойник и блок доочистки сточных вод (СВ).
В дипломном проекте также были разработаны следующие разделы: ППР, безопасность жизнедеятельности в чрезвычайных ситуациях, охрана труда, технико-экономические расчеты, а также научно-исследовательский раздел.
В проекте производства работ представлены: схема монтажа нового общесплавного коллектора полураздельной системы, циклограмма производства данных работ.
Представлен также проект организации строительства в виде календарного плана реконструкции водоотведения поселка и железнодорожной станции.
По разделу ‘’Безопасность жизнедеятельности в чрезвычайной ситуации’’ разработаны водоснабжение и водоотведение пункта дезактивации подвижного состава в условиях заражения местности радиацией.
В разделе ‘’Охрана труда’’ изложены требования по эксплуатации системы водоотведения и требования по технике безопасности при реконструкции главного коллектора.
Себестоимость 1м3 очищенной сточной воды, определенная в разделе ‘’Технико-экономические расчеты’’ составляет 1.7 тыс.руб/м3.
В соответствии с заданием в научно-исследовательском разделе проекта представлена распечатка компьютерной базы данных библиографических сведений журнала ‘’Водоснабжение и санитарная техника.’’, созданной в EXCEL MS Office.
СЕТЬ
ВОДООТВЕДЕНИЯ
1.1. Определение расчетных расходов.
1.1.1. Расход сточных вод от завода музыкальных инструментов.
По заданию расход сточных вод от завода музыкальных инструментов составляет 800м3/сут. В дополнительных данных к заданию приведено распределение расходов по сменам. Максимальные секундные расходы производственных сточных вод определены по формуле:
Qсм * Kч * 1000
qпр= ¾¾¾¾¾¾¾, л/с, (1.1)
Tсм * 3600
где Qсм - расход производственных сточных вод в смену, м3/см;
Кч - коэффициент часовой неравномерности, принимается по заданию;
Tсм - продолжительность смены, ч.
Расход бытовых сточных вод от завода музыкальных инструментов по сменам определен по формуле:
быт nб * Nр
qсм = ¾¾¾¾, м3/см, (1.2)
1000
где nб - норма водоотведения бытовых сточных вод на одного работающего, принимается по [2];
Np - число работающих в смену, чел.
Секундный расход бытовых сточных вод определен по формуле:
n1*Np
qбыт = ¾¾¾, л/с, (1.3)
1000
где n1 - норма водоотведения на одного человека в час максимального водопотребления, принимается по [2].
Расход душевых стоков по сменам определен по формуле:
душ nq * t * Nдс
Qсм = ¾¾¾¾¾, м3/см, (1.4)
1000
где nq - норма водоотведения на одну душевую сетку, принимается по [2];
t - продолжительность работы душа по окончании смены;
Nдс - число душевых сеток в групповых душевых, определяется по количеству человек на одну душевую сетку, работающих в смене, в зависимости от группы санитарной характеристики производства.
Количество душевых сеток для каждой смены определено по формуле:
Np * p
nсет = ¾¾¾, (1.5)
b
где p - процент пользующихся душем, принимается по заданию;
b - норма на одну душевую сетку для холодных или горячих цехов, чел.
Секундный расход душевых вод определен в соответствии с рекомендациями [2] по формуле:
qдуш = 0.2 * Nдс = 0.2*15 = 3л/с, (1.6)
Определение расходов производственных сточных вод приведено в таблице 1.1, а расходов бытовых и душевых сточных вод - в таблице 1.2.
Определение расходов производственных сточных вод от завода музыкальных инструментов:
таблица 1.1
| номер смены | расход в смену, Qсм, м3/см | продолжительность, Tсм, ч | коэффициент часовой неравномерности Kч | максимальный секундный расход, qпр, л/с |
| 1 | 300 | 8 | 1.5 | 15.6 |
| 2 | 300 | 8 | 1.5 | 15.6 |
| 3 | 200 | 8 | 1.5 | 12.5 |
Таким образом, максимальный секундный расход производственных стоков от завода музыкальных инструментов составляет 15.6л/с.
Определение расходов бытовых и душевых сточных вод от завода музыкальных инструментов:
таблица 1.2
| бытовые ст. воды | душевые ст.в. | сум.. расход | |||||||||
| см | Np, чел. | Nдс | nб | быт Qсм м/см | n1 | qб, л/с | nд, л/ч | душ Qсм м/см | qд, л/с | Qсм м/см | q, л/с |
| 1х 1г | 100 50 | 15 | 25 45 | 2.5 2.25 | 9.4 14.1 | 0.26 0.06 | 500 | 5.6 | 3 | 10.4 | 3.3 |
| 1х 1г | 100 50 | 15 | 25 45 | 2.5 2.25 | 9.4 14.1 | 0.26 0.06 | 500 | 5.6 | 3 | 10.4 | 3.3 |
| 1х 1г | 100 50 | 15 | 25 45 | 1.75 1.35 | 9.4 14.1 | 0.18 0.12 | 500 | 3.7 | 3 | 6.8 | 3.3 |
Расчетным расходом от завода музыкальных инструментов является сумма максимальных секундных расходов производственных, бытовых и душевых вод в смену максимального водоотведения: q=18.92л/с.
1.1.2. Расход сточных вод от пассажирского здания.
Сточные воды от пассажирского здания и дежурных комнат поездных бригад поступают в поселковую сеть водоотведения как сосредоточенный расход.
По заданию суточный расход от пассажирского здания составляет 30м3/сут.
Максимальный секундный расход составляет:
Qсут * 1000 30 * 1000
qп.зд.= ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.35л/с.
T * 3600 24 * 3600
Суточный расход от дежурных комнат поездных бригад на 25 коек определен в таблице 1.4.
1.1.3. Расход сточных вод от железнодорожной станции.
Локомотивное депо работает в 3 смены. Расходы производственных сточных вод определены по формуле (1.8).
Секундный расход определен по формуле:
N1 * n
q= ¾¾¾¾, л/с, (1.7)
t1 * 60
где N1 - число единиц измерения от которых стоки отводятся равномерно в течении t1 мин.
Вычисления суточных и секундных расходов от железнодорожной станции сведены в таблицу 1.3.
Определение расходов производственных сточных вод от железнодорожной станции:
таблица 1.3
| Наименование объектов водоотведения | Измеритель | Число единиц измер. | Норма водоотв. n, л/ед.изм | Qсут, м3/сут | T1, час или t1, мин. | max qсек, л/с |
| Обмывка стойл депо | 1 ст. | 9 | 9000 | 81 | 16 ч. | 1.40 |
| Реостатные испытания тепловозов | 1 тепл. | 2 | 200 | 0.4 | 1 ч. | 0.06 |
| Обмывка локомотивов | 1 тепл. | 2 | 1700 | 3.4 | 10 мин. | 2.83 |
| Промывка товарных вагонов | 1 вагон | 20 | 4000 | 80 | 15 мин. | 8.88 |
Кроме производственных сточных вод вагонное депо сбрасывает бытовые и душевые сточные воды, расчет которых сведен в таблицу 1.4
Определение расходов бытовых и душевых сточных вод от вагонного депо:
таблица 1.4
| Наименование объектов | ед. | кол-во потре- |
Норма водоотведения |
Расход сточных вод | ||
| водоотведения | измер. | бителей | общая n | в час макс. водоотв. n1 | Qсут, м/сут | qmaxсек, л/с |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| душевые воды 1,2,3 смена | 1 д.с. | 25 | 500 | ¾ | 18.76 | 5 |
| быт. сточ. воды 1,2,3 смена | 1 чел. | 150 | 25 | 9.4 | 11.25 | 0.39 |
| Дежурн. комнаты поездных бригад | 1 койка | 25 | 100 | 10.4 | 2.5 | 0.07 |
1.1.5. Расход сточных вод от населенного пункта.
В данном населенном пункте проживает 54000 жителей.
Среднесуточный расход сточных вод от населенного пункта определяется по формуле:
n * N
Qср.сут. = ¾¾¾, м3/cут, (1.8)
1000
где n - общая суточная норма водоотведения, n = 280 л/сут на чел;
N - количество жителей, проживающих в населенном пункте.
250 * 54000
Q ср.сут = ¾¾¾¾¾ = 13500 м3/сут.
1000
Среднесекундный расход сточных вод от населенного пункта определяется по формуле:
n * N
qср.с. = ¾¾¾¾, л/с, (1.9)
24 * 3600
250 * 54000
qср.с. = ¾¾¾¾¾ = 156.25 л/с,
24 * 3600
1.1.6. Расходы сточных вод от общественно-бытовых объектов.
Согласно заданию в населенном пункте имеется несколько общественно-бытовых объектов (баня, прачечная, две школы, фабрика-кухня, столовая, клуб), обслуживающих население, постоянно живущее в поселке. Расходы от этих объектов учтены в удельном водоотведении на одного жителя.
Суточный расход сточных вод от общественно-бытовых объектов определен по формуле:
n * Nр’
Qсут = ¾¾¾¾, м3/сут, (1.10)
1000
где n - суточная норма водоотведения на единицу измерения, л; принята по [2];
Nр - число единиц измерения.
Максимальный секундный расход определен по формуле:
n1 * Nр’
q = ¾¾¾, л/с. (1.11)
3600
где Nр’ - число единиц измерения в час максимального водопотребления.
Расчетные расходы от объектов общественно-бытового назначения, входящие в удельное водоотведение на одного жителя сведены в таблицу 1.5
Определение расходов сточных вод от объектов общественно-бытового назначения:
таблица 1.5
| наимено-вание объекта | ед. изм. | Т, ч | Nр | Nр’ | n | n1 | Q, м/cут | q, м3/ч | q, л/с | |
| 1 | столовая | 1блюдо | 12 | 1300 | 108 | 16 | 16 | 21 | 1.7 | 0.48 |
| 2 | баня | 1посет. | 12 | 750 | 63 | 180 | 180 | 135 | 11.3 | 3.15 |
| 3 | ф.-кухня | 1усл.бл. | 12 | 4000 | 333 | 16 | 16 | 64 | 5.3 | 1.48 |
| 4 | прачечная | 1кг сух. белья | 16 | 1500 | 94 | 75 | 75 | 113 | 7.1 | 1.96 |
| 5 | клуб | 1место | 8 | 200 | 200 | 10 | 0.9 | 2 | 0.2 | 0.05 |
| 6 | школа №1 | 1место | 6 | 1500 | 1500 | 20 | 2.7 | 30 | 4.1 | 1.13 |
| 7 | школа №2 | 1место | 6 | 2000 | 2000 | 20 | 2.7 | 40 | 5.4 | 1.5 |
1.2. Гидравлический расчет канализационной сети.
1.2.1. Трассировка канализационной сети.
В населенном пункте и на железнодорожной станции запроектирована полная раздельная система канализации. Предусмотрено устройство двух систем трубопроводов для сбора и отведения бытовых и производственных сточных вод и для дождевых вод. Дождевая сеть рассмотрена далее.
Трассирование сети произведено с учетом рельефа местности. Так как рельеф местности имеет ярко выраженный уклон в сторону реки, трассировка наружной канализационной сети произведена по пересеченной схеме. Уличная сеть протрассирована по объемлющим квартал линиям. Из уличной сети стоки по основным коллекторам кратчайшим путем отводятся в главный коллектор и далее самотеком поступают на главную насосную станцию, по технико-экономическим соображениям расположенную возле реки в середине поселка.
1.2.2. Определение начальной глубины заложения уличной канализационной сети.
Начальная глубина заложения уличной сети принята из трех условий:
1) по условиям промерзания грунта:
hзал = hпром - a = 1.4 - 0.3 = 1.1 м; (1.12)
2) по условиям механической прочности:
hзал = 0.7 + d = 0.7 + 0.2 = 0.9м; (1.13)
3) по условиям присоединения внутренней сети к уличной:
hзал = h + iвн * Lвн + z1 - z2 + D, м, (1.14)
где h - глубина заложения дна трубы у самого удаленного выпуска из здания, м;
iвн - уклон внутриквартальной сети;
Lвн - длина внутриквартальной сети от самого удаленного выпуска из здания до уличной сети, м;
z1 - отметка поверхности земли в месте присоединения внутриквартальной сети к уличной, м;
z2 - отметка поверхности земли у самого удаленного выпуска из здания, м;
D - перепад между отметками внутриквартальной и уличной сети, м.
hзал = 0.85 + 0.008 * 108 + 65.8 - 65.2 + 0.05 = 2.36 м
Принимаем hзал = 2.36 м.
1.2.3. Нормативные данные для расчета канализационной сети.
Расчетное наполнение труб, минимальные диаметры, расчетные скорости движения сточных вод и уклоны труб приняты согласно [1].
Гидравлический расчет канализационной сети.
Гидравлический расчет главного общесплавного коллектора полураздельной сети.
Таблица
| Отметки | Глубина | |||||||||||||||||||
| № | L, | q, | d, | 1000i | i´L | V, | h/d | h, | Земли | Лотков | Воды | залож. | ||||||||
| м | л/с | мм | м/с | м | нач | кон | нач | кон | нач | кон | нач | кон | ||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | ||||
| 23-29 | 285 | 1423.5 | 1.25 | 1.3 | 0.37 | 1.28 | 0.85 | 1.06 | 64.62 | 64.55 | 58.70 | 58.33 | 59.76 | 59.39 | 5.86 | 6.22 | ||||
| 29-36 | 285 | 1443.9 | 1.25 | 1.3 | 0.37 | 1.3 | 0.85 | 1.06 | 64.55 | 64.62 | 58.33 | 57.96 | 59.39 | 59.02 | 6.22 | 6.66 | ||||
| 36-54 | 250 | 1462.02 | 1.25 | 1.34 | 0.36 | 1.32 | 0.85 | 1.06 | 64.62 | 64.60 | 57.96 | 57.60 | 59.02 | 58.66 | 6.66 | 7.00 | ||||
| 54-55 | 55 | 2213.4 | 1.4 | 2 | 0.11 | 1.77 | 0.76 | 1.06 | 64.60 | 63.00 | 56.16 | 56.05 | 57.22 | 57.11 | 8.44 | 6.95 | ||||
|
| 130.2 |
Дюкер d = 300 мм | ||||||||||||||||||
| 70-71 | 10 | 2213.4 | 1.4 | 2 | 0.02 | 1.77 | 0.76 | 1.06 | 58.46 | 63.10 | 55.30 | 55.28 | 56.36 | 56.34 | 3.16 | 7.82 | ||||
| 71-72 | 10 | 500.88 | 0.75 | 3 | 0.03 | 1.44 | 0.73 | 0.55 | 63.10 | 63.10 | 55.28 | 55.25 | 55.83 | 55.80 | 7.82 | 7.85 | ||||
Расчет дюкера.
Дюкер рассчитывается на зарегулированный расход, определенный по формуле:
Wрег
Q = ¾¾¾¾, л/с,
24 * 3.6
где Wрег - объем регулирующих резервуаров (n = 2):
Wрег = 10 * F * Y * hсут = 10 * 125 * 0.5 * 18 = 11250 м3.
F - площадь стока, га;
Y - коэффициент стока;
hсут - суточный максимум осадков, мм.
11250
Q = ¾¾¾¾ = 130.2 л/с;
24 * 3.6
По каждой из 2 ниток дюкера проходит расход q = Q/n = 130.2/2 = 65.1 л/с; d = 300 мм; V = 1.20 м/с; i = 0.0046.
Потери напора в дюкере составляют:
H = i * L + hвх + åhпов + hвых = 0.0046 * 130 + 0.037 + 0.11 + 0 = 0.75 м.
Здесь Vд2 1.22
hвх = zвх * ¾¾ = 0.5 * ¾¾ = 0.037 м;
2g 19.6
(Vд - Vзад)2 (1.2 - 1.2)2
hвых = zвых ¾¾¾¾ = 1 * ¾¾¾¾ = 0 м;
2g 19.6
Vд2 b a 1.22
åhпов = 2 * z90° ¾¾ * (¾¾ + ¾¾) = 2 * 0.45 ¾¾ * 1.66 = 0.11.
2g 90 90 19.6
Отметка уровня воды в НДК составляет 57.11 - 0.75 = 56.36 м.
Отметка дна трубы в начале участка 70 - 71 составит 56.36 - 1.06 = 55.30 м (сопряжение в НДК произведено по уровню воды).
Расчет дюкера
(полная раздельная система водоотведения).
Дюкер рассчитывается на расход, определенный по гидравлическому расчету производственно-бытовой сети водоотведения и равный 127.68 л/с.
По каждой из 2 ниток дюкера проходит расход q = Q/n = 127.68/2 = 63.84 л/с; d = 300 мм; V = 0.90 м/с; i = 0.0046.
Потери напора в дюкере составляют:
H = i * L + hвх + åhпов + hвых = 0.0046 * 130 + 0.02 + 0.06 + 0 = 0.68 м.
Здесь Vд2 0.92
hвх = zвх * ¾¾ = 0.5 * ¾¾ = 0.02 м;
2g 19.6
(Vд - Vзад)2 (0.9 - 0.88)2
hвых = zвых ¾¾¾¾ = 1 * ¾¾¾¾ = 0 м;
2g 19.6
Vд2 b a 0.92
åhпов = 2 * z90° ¾¾ * (¾¾ + ¾¾) = 2 * 0.45 ¾¾ * 1.66 = 0.06.
2g 90 90 19.6
Отметка уровня воды в НДК составляет 57.12 - 0.68 = 56.44 м.
Отметка дна трубы в начале участка 70 - 71 составит 56.44 - 0.34 = 56.10 м (сопряжение в НДК произведено по уровню воды).
1.3. Определение расчетных расходов дождевых вод.
Расчет дождевой сети принято производить по методу предельных интенсивностей.
Основная формула определения расходов дождевых вод qr; л/с имеет вид:
Zmid * A * F
qr = ¾¾¾¾¾, (1.15)
tr1.2n - 0.1
где f - расчетная площадь стока, га;
Zmid - среднее значение коэффициента, характеризующего поверхность бассейна стока;
tr - расчетная продолжительность дождя;
n - параметр, (табл. 4. [1]);
A - параметр, вычисляемый по формуле:
lg p g
A = 20n * q20 * (1 + ¾¾), (1.16)
lg mr
где q20 - интенсивность дождя, л/с на га, для данной местности продолжительность 20 мин при P = 1 год, ([1] черт.1);
mr - среднее количество дождей за год, ([1] табл.4);
g - показатель степени, принимается по [1];
P - период однократного превышения расчетной интенсивности дождя, ([1] табл.5, 6, 7).
По методу предельных интенсивностей при устройстве подземной внутриквартальной дождевой сети, которая предполагается заданием на проектирование:
t = tcon + tp, мин, (1.17)
где tcon - время поверхностной концентрации; при наличии подземной внутриквартальной дождевой сети tcon = 5 мин;
tp - общая продолжительность потока воды по трубам от начала коллектора до рассматриваемого сечения трубы, мин:
Lp
tp = 0.017 * ¾¾, мин (1.18)
Vp
где Lp - длина расчетных участков коллектора, м;
Vp - расчетная скорость движения воды на соответствующих участках коллектора, м/с.
Среднее значение коэффициента покрова Zmid в общем случае вычисляется по формуле:
Zmid = Z1 * f1 + Z2 * f2 +... + Zn * fn, (1.19)
где Z1, Z2,...Zn - коэффициенты принимаемые по (1, табл.9,10) в зависимости от рода поверхности;
f1, f2,...fn - площади различных поверхностей типового квартала в долях от единицы.
Расчетный расход дождевых вод для гидравлического расчета дождевых сетей qcal; л/с, следует определять, согласно [1], по формуле:
qcal = b * q2, (1.20)
где b - коэффициент, учитывающий заполнение свободной емкости сети в момент возникновения в ней напорного режима и определяется по [1].
Поскольку расчетный расход дождевых вод зависит от времени протока по коллектору tp, то для удобства расчетов дождевой сети целесообразно предварительно вычислить величину удельного стока qуд л/с с 1 га, при времени протока по трубам tp = 0 по формуле:
Zmid * A1.2
qуд = ¾¾¾¾¾. (1.21)
tcon1.2n - 0.1
Тогда расчет дождевых вод qcal1, л/с, с площади стока F при времени протока по трубам tp = 0 определяется по формуле:
qcal1 = qуд * F. (1.22)
Действительный расчетный расход дождевых вод в любом сечении коллектора вычисляется по формуле:
qcal = qуд * F * p = qcal1 * p, (1.23)
где p - коэффициент уменьшения интенсивности дождя, учитывающий действительное время протока по коллектору (по трубам).
Значение коэффициента p для каждого расчетного участка сети следует вычислять по формуле:
tcon 1.2n - 0.1
p = (¾¾¾), (1.24)
tcon + tp
q20 = 75л/с на 1га, p = 1 год;
mr = 150; g = 1.54; n = 0.71
tr = tcon + tp = 5.
кровля здания Z = 0.28 20%
асфальтовые дороги Z = 0.275 30%
газоны Z = 0.038 50%
Zmid = 0.28 * 0.2 + 0.275 * 0.3 + 0.038 * 0.5 = 0.157.
1.4 Технико-экономическое сравнение вариантов по выбору системы водоотведения.
В условиях повышенных требований к сточным водам, сбрасываемым в водные объекты, особое значение приобретает проектирование и строительство полураздельной системы водоотведения. При этой системе не только производственно-бытовые воды, но и первые, самые загрязненные порции дождевой воды, а также талые воды направляются на очистку.
Полураздельная система водоотведения обоснованно считается самой лучшей с санитарно-гигиенической точки зрения. Полураздельная система дороже полной раздельной только в тех случаях, когда при наличии мощного водного объекта нет необходимости подвергать очистке дождевые и талые воды. Если же эти воды по санитарно-гигиеническим условиям перед сбросом в водный источник следует очищать, то полураздельная система в большинстве случаев становится наиболее целесообразной и с экономической точки зрения.
В данном дипломном проекте произведен расчет реконструкции системы водоотведения населенного пункта и железнодорожной станции, расположенных в Ярославской области, из полной раздельной в полураздельную, а также определены основные параметры полураздельной системы водоотведения.
|
Расчетная схема полураздельной системы водоотведения приведена на рис.1.4
Рис.1.4. Схема общесплавного коллектора полураздельной канализации
Исходные данные для расчета главных параметров полураздельной системы водоотведения.
Исходными данными для расчета являются:
- число разделительных камер;
- массив дополнительных среднесекундных расходов бытовых и производственных сточных вод в уличных коллекторах перед разделительными камерами, л/с.
В данном дипломном проекте среднесекундные расходы определены по графику. Так как расчетный расход, согласно [1] определяется по формуле:
qрасч = kобщ * qср, л/с
то, отложив по оси абсцисс среднесекундные расходы, а по оси ординат - расчетные расходы сточных вод, строим графическую зависимость kобщ = f (qср) используя табл.2 [1].
таблица 1.15
| Средний расход сточных вод qср, л/с | 5 | 50 | 100 | 300 | 500 |
| Общий коэффициент неравномерности kобщ | 2.5 | 1.7 | 1.6 | 1.55 | 1.5 |
| Расчетный расход сточных вод qрасч, л/с | 12.5 | 85 | 160 | 465 | 750 |
Тогда, зная расчетный расход по результатам гидравлического расчета бытовой сети водоотведения на ЭВМ, по графику определяем среднесекундный расход Qб;
- массив дополнительных расчетных расходов дождевых вод в уличных коллекторах перед разделительными камерами, л/с, определен по результатам гидравлического расчета дождевой сети водоотведения на ЭВМ для разделительной камеры №1. Для остальных разделительных камер - пропорционально площадям F бассейна стока (Qp);
- массив длин участков главного коллектора, м, определен по плану поселка (лист 1) - L;
- массив средних глубин заложения участков главного коллектора, Hкол, м;
- массив площадей F бассейна стока, с которых отводятся поверхностные сточные воды к разделительным камерам, га, определен на основании разбивки бассейна на площади стока;
- массив продолжительностей расчетного дождя для дождевых коллекторов, примыкающих к разделительным камерам, мин, определен по результатам гидравлического расчета дождевой сети водоотведения на ЭВМ для разделительной камеры №1. Для остальных камер - пропорционально длине самого протяженного дождевого коллектора, примыкающего к данной разделительной камере;
- Lк - концентрация загрязнений в бытовых сточных водах, мг/л (БПК, взвешенные вещества, нефтепродукты);
- Lкп - концентрация загрязнений в поверхностных водах, мг/л;
- Aк - допустимый сброс загрязнений, мг/л;
- коэффициент стока FSI;
- среднегодовое количество жидких атмосферных осадков, мм/год;
- средний слой весеннего стока, Hвс, мм;
- суточное количество атмосферных осадков, Hсут, мм;
- SIGMA - удельная величина ущерба от сброса загрязненных сточных вод в водоем, руб/тыс.м3;
- Tоп - время опорожнения регулирующих резервуаров;
- A1 - стоимостной коэффициент, учитывающий стоимость строительства разделительных камер и ливнеотводов;
- средняя глубина заложения отводящего коллектора, м;
- длина отводящего коллектора после регулирующих резервуаров.
Таблицы исходных данных и результатов приведены.
Расчеты произведены по четырем вариантам:
- полураздельная система водоотведения с ограничением степени очистки до 5 мг/л;
- полураздельная система водоотведения без ограничения степени очистки;
- полная раздельная система водоотведения (заданы коэффициенты разделения, равные 0);
- общесплавная система водоотведения (заданы коэффициенты разделения, равные 1).
После реконструкции на очистные сооружения от населенного пункта и железнодорожной станции будет поступать зарегулированный расход равный 500.88 л/с, из которых 255.24 л/с - производственно-бытовые стоки, а поверхностный сток от поселка составит: 500.88 - 255.24 = 245.64 л/с.
Среднечасовой расход дождевых вод составит:
245.64 * 3.6 = 884.3 м3/ч
В сутки от поселка на ОС поступит 884.3 * 24 = 21223.3 м3 дождевых вод.
Во время расчетного дождя от МОС ж.д. станции на главные ОС поступает 4126.8 м3/сут.
Итого поступление сточных вод на ОС во время расчетного дождя составит:
13775.72 + 21223.3 + 4126.8 = 38083.6 м3/сут.
В год на ОС поступит 13901 тыс.м3 стоков, тогда как до реконструкции годовой объем очищаемых СВ составлял 5028 тыс.м3/год.
Итак годовой прирост мощности ОС составит: 13901 - 5028 = 8873 тыс.м3/год, а средний прирост суточной мощности:
Qср’ - Qср = 13901/365 - 5028/365 = 38.08 - 13.78 = 24.3 тыс.м3/сут.
