2020-01-14
94
Вычисляем расчетный пролет для крайнего пролета балки, который равен расстоянию от оси опоры на стене до грани главной балки. 
.
Определим расчетную нагрузку на 1 м второстепенной балки, собираемую с грузовой полосы шириной, равной максимальному расстоянию между осями второстепенных балок.
Постоянная нагрузка:
от собственного веса плиты и пола 3,52х1,6=5,632 кН/м;
от веса ребра балки 0,2(0,4-0,08)х25х1,1=1,76кН/м;
Итого: g=7,392 кН/м.
Временная нагрузка: v=12 х1,6=19,2 кН/м.
Итого с учетом коэффициентом надежности по назначению здания q=(g+v)x 
=(7,392+19,2)х1=26,592 кН/м.
Изгибающий момент с учетом перераспределения усилий в статически неопределимой системе будут равны:
в первом пролете 
на первой промежуточной опоре 
Максимальная поперечная сила (на первой промежуточной опоре слева) равна 
. A-III (Rs=365 МПа).
По формуле 3.19 [1] проверим правильность предварительного назначения высоты сечения второстепенной балки:
, или
h0+a=286+35=321 мм<400мм.
Выполним расчет прочности сечений, нормальных к продольной оси балки, на действие изгибающих моментов.
Сечение в пролете М=79,233 кНхм. Определим расчетную ширину полки таврового сечения согласно п. 3.16 [2]: при 
и 
(расстояние между осями второстепенных балок) принимаем 
. Вычислим h0=h-a=400-30=370мм.
Так как
, то граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной 
Вычислим 
, тогда требуемая по расчету площадь продольной рабочей арматуры будет равна:
. Принимаем 2 
20 А-III (As=628мм2).
Сечение на опоре В, М=61,712 кНхм. Вычислим h0=h-a=400-35=365мм;
т.е. сжатая арматура не требуется 
. Принимаем 5 
12 А-III, As=565мм2.
Выполним расчет прочности наиболее опасного сечения балки на действие поперечной силы на опоры В слева.Из условия сварки принимаем поперечные стержни диаметром 5 Вр-I (Rsw=260 МПа, Es=170000 МПа), число каркасов – два (Asw=19,6х2=39,2 мм2). Назначаем максимально допустимый шаг поперечных стержней s=150 мм согласно требованиям п. 5.27 [2].
Поперечная сила на опоре Qmax=91,343 кН, фактическая равномерно распределенная нагрузка q1=26,592 кН/м.
Проверим прочность наклонной полосы на сжатие по условию 72 [2]. Определяем коэффициенты 
и 
: 
Тогда 
, т.е. прочность наклонной полосы ребра балки обеспечена.
По условию 75 [2] проверим прочность наклонного сечения по поперечной силе. Определим величины Мb и qsw: 
; так как 
, тогда 
; 
;
Определим значение 
, принимая 
: 
. Поскольку 
, значение Мb корректировать не надо.
Согласно п. 3.23 [3] определяем длину проекции опасного наклонного сечения с.
Значение с определяем по формуле 
. Поскольку с=1,525м> 
, принимаем с=1,23м.
Тогда 
Длина проекции наклонной трещины будет равна 
. 
Принимаем с0=0,74 м, следовательно 
.
Проверим условие 75 [2]: 
, т.е. прочность наклонного сечения по поперечной силе обеспечена.
Требование п.3.32.(2)также выполняются поскольку
Список литературы.
Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. – М.: Стройиздат, 1985.
СНиП 2. 03.01 – 84. Бетонные и железобетонные конструкции.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01 – 84). – М.: ЦИТП, 1986.
Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01 – 84). ЧастьI. – М.: ЦИТП,1986.
Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01 – 84). ЧастьII. – М.: ЦИТП,1986.
СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции.
СНиП 2.01.07 – 85. Нагрузки и воздействия.
Бородачев Н.А. Автоматезированное проектирование железобетонных и каменных конструкций. – М.: Стройиздат, 1995.
31
