Тепловой баланс колонны вторичной перегонки К-5

Q_пр = Q_расх (6.1)

Q_пр = Q_{бензина} + Q_{орошения}(6.2)

Q_расх = Q_105-140 + Q_флегма + Q_140-180 + Q_потери(6.3)

6.1 Определение количества тепла поступающего в колонну

6.1.1 Определение количества тепла приносимого нестабильным бензином:

Нестабильный бензин поступает в колонну в паро-жидкостном состоянии. До150⁰С в парах находится 32% бензина (е = 0,32).

где I^паров – энтальпия нефтяных паров (t = 423 К), I^паров = 631,1 кДж/кг;

I^жид – энтальпия нефтяных жидкостей (t = 423 К, ρ = 0,758 кг/м³), I^жид = 330,98 кДж/кг;

6.1.2 Определение количества тепла приносимого орошением, кВт:

, (6.1.2.1)

где I^{орошения} – энтальпия флегмы (t = 303 К, ρ = 0,738 кг/м³), I^{орошения} = 61,3 кДж/кг;

, (6.1.2.2)

где R –флегмовое число (R=2,4).

По формуле (6.2) получаем

6.2 Определение потерянного количества тепла, кВт

(6.2.1)

6.2.2 Определение количества тепла уходящего с фракцией 140-180⁰С

(6.2.2.1)

где I^140-180 – энтальпия фракции 140-180⁰С (t = 446 К, ρ = 0,774 кг/м³), I^140-180 = 392,125 кДж/кг

6.2.3 Определение количества тепла уходящего с дистиллятом (Фр 105-140⁰С)

(6.2.3.1)

где I^105-140 – энтальпия фракции 105-140 (пары, t = 405К, ρ = 0,738 кг/м³), I^105-140 = 296,4 кДж/кг

По формуле (6.3) находим количества тепла выносимого с продуктами из колонны, кВт

6.3 Расчет горячей струи

6.3.1 Определение необходимого количества тепла вносимого в колонну горячей струей

(6.3.1.1)

6.3.2 Определение количества фр. 140-180⁰С необходимого на горячую струю

Примем, что фр. 140-180⁰С нагревается в печи на 100⁰С (446К → 546К)

(6.3.2.1)

где - энтальпия горячей струи, =754,83 кДж/кг;

- энтальпия фракции 140-180⁰С, = 392,125 кДж/кг.

6.4 Сводный тепловой баланс колонны вторичной перегонки К-5

Таблица 16

Сводный тепловой баланс колонны вторичной перегонки К-5

Понравилась статья? Добавь ее в закладку (CTRL+D) и не забудь поделиться с друзьями: