Суммарная полезная разность температур

По P_гр = 4,5 ата  4,4 бар находим по таблице насыщенных паров [3, таблица 2] находим T₁ = 147,1 ^˚C.

_Г(1-2) примерно от 1 до 3 ^˚C. Принимаем _Г(1-2) = 1,7 ^˚C.

 (˚С)

Распределяем произвольно по корпусам:

₁ = 40 ^˚C;

₂ = 40 ^˚C.

Таблица первого приближения

 

Символ	I приближение
	Предварительный вариант		Окончательный вариант
	I корпус	II корпус	I корпус	II корпус
T	147,1	104	143,9
	40	40
t	107,1	64		64
	1,4	5,3		5,3
	101,7	58,7		58,7
Г	1,7	1,7
a%	17,3	55	17,3	55
Pгр	4,4	0,239	4,5
P	1,29	0,188		0,188
h	2742	2616	2742
i	2713	2607		2607

 

t – температура кипения раствора. t = T – 

 – температура вторичного пара  = t - 

P – давление внутри корпуса (по таблице свойств воды и пара на линии насыщения при t)

по таблице сухого насыщенного пара;-\

5. Уточнение значений W_i (W₁, W₂)

Составим тепловой баланс по второму корпусу:

Теплоемкость исходного раствора    C_o = 3,94 кДж/кг×град [1]

Теплоемкость конденсата         C_к = 4,23 кДж/кг×град [5]

Теплоемкость растворителя     C_р = 4,20 кДж/кг×град [5]

 

= 1,384 [кг/с]

Подготовка к расчету поверхности теплообмена

А – множитель в выражени для коэффициента теплоотдачи от конденсирующегося пара к поверхности нагрева;

B – множитель в выражении для коэффициента теплоотдачи от поверхности нагрева к кипящему раствору.

а) Расчет A_I и A_II.

. Принимаем K_ор = 1100 Вт/м²×K.  [м²]

С = 0,943       [5, стр. 149]

A_0I = 13,0×10³, A_0II = 12,2×10³          [5, стр 138]

По справочнику находим для F = 82 м² высоту выпарного аппарата H = 3,5 м. [6, стр. 416].

б) Расчет B_оI и B_оII.

 

	(бар)
	(бар)

 

Для выпарного аппарата выбираем материал Х-28 хлористая сталь,

 4,25 ккал(м·град·ч)  4,94 Втм×К.  = 2 мм = 0,002 м

Расчет комплексов для расчетного уравнения

Корпус
I	386,3	2813	1402	51562	37,22	43,54
II	336,6	2341	1146	153146	53,50	81,78
	—	5154	2548	—	90,72	123,61

 

_ст1 = _ст2, _ст1 = _ст2.

Определение поверхности теплообмена F

 

Используя в программе Microsoft ® Excel 97 функцию поиска определенного результата для ячейки с помощью подбора значения другой ячейки, находим F для = 80 ˚С.

 

F, м2	F4/3			F1/3
66,348	268,598	19,190	38,401	4,048	22,410	80,000

Уточнение ₁ и ₂

F_расч = 48,74 м²;

₁ = 54,747 ^˚C

₂ = 25,254 ^˚C

₁+₂ = 54,747 + 25,254 = 80,000 ^˚C

    невязка отсутсвует.

Уточненный конечный вариант таблицы

 

Символ	II приближение
	Предварительный вариант		Окончательный вариант
	I корпус	II корпус	I корпус	II корпус
T	147,1	104	147,1	103,2
	40	40	40,8	39,2
t	107,1	64	106,3	64
	1,4	5,3	1,4	5,3
	101,7	58,7	104,9	58,7
Г	1,7	1,7	1,7	1,7
a%	17,3	55	17,3	55
Pгр	4,4	0,24	4,5	1,13
P	1,29	0,188	1,2	0,188
h	2742	2616	2742	2659
i	2713	2607	2684	2607

 

P₁ - по  (по таблице насыщенных паров)

P_{11 гр} - по T из таблицы

t – температура кипения раствора. t = T – 

 – температура вторичного пара  = t - 

P – давление внутри корпуса (по таблице свойств воды и пара на линии насыщения при t)

по таблице сухого насыщенного пара;-\1,1,1267 1,1668

8. Новая проверка W_i и Q_i

а)

= 1,376 [кг/с]

б)

9. Сопоставление значений Q_I и Q_II и Q’_I и Q’_II

Расхождение менше 5%  найденные значения тепловых нагрузок Q₁ = 3462 кВт, Q₂ = 1260 кВт, потоков W₁ = 1,384 кг/с, W₂ = 1,346 кг/с, Q₁ = 3462 кВт, Q₂ = 1260 кВт., поверхности F = 50 м² и параметров процесса (см. табл.) принимаем как окончательные.