3.1 Определение усилий в стержнях фермы
Все вертикальные нагрузки, действующие на ферму, делятся на постоянные и временные. При определении усилий принимается, что все нагрузки приложены к узлам верхнего пояса.
P – узловая нагрузка от действия снега.
G – узловая нагрузка от действия собственного веса.
G =( gпокр + gсв )*а*d/cosα; gпокр= g+gоб+gпр
где d – длина панели, измеряемая вдоль верхнего пояса фермы;
а – ширина панели;
gобр=A/c*ρ*γf
где ρ–плотность древесины(500 кг/м3); γf–коэффицмент(1,1)
gобр=0,075*0,1*500*1,1/0.9=4,583 кг/м2
gпр=Апр/d* ρ * γf; gпр= 0.2*0.1*500*1.1/1.2=9,16 кг/м2
gпокр=36,5+4,58+9,16=50,246
gсв= ; gсв= =39,317 кг/м2
G=(50.246+39.317)*10.8= 967.287 кг P=P*10.8= 3456 кг
Расчет выполняется на единичных нагрузках, приложенных к половине фермы.
Элемент | Усилие от 1 | NG | NP | N | ||||
фермы | слева | справа | везде | кг | кг | кг | ||
В1 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | ||
В2 | -2,43 | -0,97 | -3,4 | -3288,8 | -11750,4 | -15039,2 | ||
В3 | -3,55 | -1,77 | -5,32 | -5145,96 | -18385,92 | -23531,22 | ||
В4 | -3,67 | -2,44 | -6,11 | -5910,1 | -21116,16 | -27026,26 | ||
Н1 | 2,42 | 0,97 | 3,39 | 3279,1
| 11715,84 | 14994,94 | ||
Н2 | 3,53 | 1,76 | 5,29 | 5116,95 | 18282,24 | 23399,19 | ||
Н3 | 3,65 | 2,43 | 6,08 | 5881,1 | 21012,48 | 26539,72 | ||
Н4 | 3 | 3 | 6 | 5803,72 | 20736 | 26539,72 | ||
Р1 | -3,48 | -1,39 | -4,87 | -4710,69 | -16830,72 | -21541,41 | ||
Р2 | -1,68 | -1,2 | -2,88 | -2785,79 | -9953,28 | -12739,07 | ||
Р3 | -0,19 | -1,06 | -1,25 | -1209,11 | -4320,98 | -5529,11 | ||
Р4 | 1,08 | -0,95 | 0,13 | 125,747 | -3283,2/ +3732,48 | 3858,227 | ||
С1 | -0,5 | 0 | -0,5 | -483,64 | -1728 | -2211,64 | ||
С2 | 1,26 | 0,9 | 2,16 | 2089,34 | 7464,96 | 9554,3 | ||
С3 | 0,15 | 0,82 | 0,97 | 938,27 | 3352,32 | 4290,59 | ||
С4 | -0,86 | 0,76 | -0,1 | -96,728 | -2972,16/ +2626,56 | -3068,88/ -2529,83 | ||
С5 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
где NG – реальное усилие в стержнях фермы от сил G;
NP - реальное усилие от снеговой нагрузки;
N – суммарное усилие
Подбор сечений элементов ферм
Нижний пояс.
Подбираем одно сечение на весь пояс. За основу берем элемент Н3, с Nmax=26839,58 кг.
1. Из условия прочности (1) для центрально растянутого стержня определяем требуемое значение площади ослабленного врубкой сечения
где mв=1 (группа конструкций АI) и mо=0,8.
2.При максимальной степени ослабления сечения н.п. врубкой на глубину hвр=1/4hнп (hнп – высота сеченя н.п.) полная площадь поперечного сечения определяется как
.
3. С учетом требования hнп³1,5bнп (bнп – ширина сечения н.п.) и сортамента пиломатериалов хвойных пород (приложение 4) выбираем сечение н.п. bнпxhнп=200x225 мм, при котором Абр=450 см2.
4. Из условия hвр£1/4hнп задаемся глубиной врубки в нижний пояс hвр=56 мм (значение hвр должно быть кратно 0,5 см) и проверяем прочность ослабленного сечения
(Условие выполняется)
Верхний пояс.
1. Из условия прочности центрально-сжатого стержня (2) определяем требуемое значение площади ослабленного врубкой сечения
|
|
где Rc=140 кг/см2 (для изготовления поясов фермы применяется древесина II сорта).
2. Определяем требуемое значение полной площади поперечного сечения с учетом ослабления сечения в.п. врубкой (hвр=1/4hвп)
.
3.Ширина сечения в.п. bвп принимается равной bнп 0, т.е. bвп=bнп=20 см. Требуемое значение высоты сечения в.п. определяем как
С учетом сортамента и требования hвп³bвп назначаем сечение в.п. bвпxhвп=200x200 мм, при котором Абр=400 см2.
4. Вычисляем радиусы инерции сечения ry=rx=0,289hвп»0,0578м. Расчетные длины в.п. в плоскости и из плоскости фермы при установке прогонов в каждом узле в.п. равны между собой lx=ly=d/cosa=2,4/1»2,4 м. Определяем гибкости в.п. lx и ly: lx=ly=lx/rx=2,4/0,0578=41,522 < 70
Условие прочности не выполняется! Увеличим сечение в.п.!
5. Так как максимальная гибкость не превышает 70, коэффициент продольного изгиба вычисляем по формуле
6. Выполняем проверку устойчивости в.п. по формуле (3) с учетом Ар=Абр
Опорный раскос.
Элемент Р1.
1. Так как раскосы по длине не имеют ослаблений в виде врубки, основной формулой для подбора поперечного сечения является условие устойчивости (3).
Задаемся значением коэффициента продольного изгиба j в пределах от 0,5 до 0,7, например j= 0,5 и определяем требуемое значение площади поперечного сечения раскоса
2. С учетом сортамента и требования bр=bнп назначаем размеры поперечного сечения опорного раскоса bрxhр=200x175 мм, Абр=350 см2.
3. Расчетные длины опорного раскоса в плоскости фермы принимается равной расстоянию между центрами соединяемых им узлов фермы. В нашем примере lx=ly=3,451 м. Радиусы инерции rx =0,289*0,175=0,05075 м.
ry = 0,289*0,2=0,0578 м
Определяем гибкости опорного раскоса:
,
где [l]=120 – предельная гибкость для сжатого верхнего пояса и опорного раскоса (для промежуточных раскосов [l]=150). Так как lmax < 70, определяем j по формуле
.
4. Выполняем проверку устойчивости опорного раскоса
.
(Условие устойчивости выполняется)
Элемент Р2.
1. Так как раскосы по длине не имеют ослаблений в виде врубки, основной формулой для подбора поперечного сечения является условие устойчивости (3).
Задаемся значением коэффициента продольного изгиба j в пределах от 0,5 до 0,7, например j= 0,5, и определяем требуемое значение площади поперечного сечения раскоса
2. С учетом сортамента и требования bр=bнп назначаем размеры поперечного сечения опорного раскоса bрxhр=200x150 мм, Абр=300 см2.
3.. Расчетные длины раскоса в плоскости фермы принимается равной расстоянию между центрами соединяемых им узлов фермы. В нашем примере lx=ly=3,63 м. Радиусы инерции
ry=0,289×hp=0,289*0,2=0.0578 м,
rx=0,289×bp=0,289*0,15=0.04335 м.
Определяем гибкости опорного раскоса:
,
где [l]=120 – предельная гибкость для сжатого верхнего пояса и опорного раскоса (для промежуточных раскосов [l]=150). Так как lmax >70, определяем j по формуле
.
4. Выполняем проверку устойчивости опорного раскоса
.
(Условие устойчивости выполняется)
Элемент Р3.
1. Так как раскосы по длине не имеют ослаблений в виде врубки, основной формулой для подбора поперечного сечения является условие устойчивости (3).
Задаемся значением коэффициента продольного изгиба j в пределах от 0,5 до 0,7, например j= 0,5, и определяем требуемое значение площади поперечного сечения раскоса:
2. С учетом сортамента и требования bр=bнп назначаем размеры поперечного сечения опорного раскоса bрxhр=200x125 мм, Абр=250 см2.
3.. Расчетные длины раскоса в плоскости фермы принимается равной расстоянию между центрами соединяемых им узлов фермы. В нашем примере lx=ly=3,811 м. Радиусы инерции
rx=0,289×hp=0,289*0,2=0,0578 м,
ry=0,289×bp=0,289*0,125=0,036123 м.
Определяем гибкости опорного раскоса:
|
|
,
где [l]=120 – предельная гибкость для сжатого верхнего пояса и опорного раскоса (для промежуточных раскосов [l]=150).
(Условие устойчивости выполняется)
Элемент Р4.
1. Так как раскосы по длине не имеют ослаблений в виде врубки, основной формулой для подбора поперечного сечения является условие устойчивости (3). Задаемся значением коэффициента продольного изгиба j в пределах от 0,5 до 0,7, например j= 0,5, и определяем требуемое значение площади поперечного сечения раскоса
2. При подборе сечения 200х75 не будет выполнено условие предельной гибкости, следовательно с учетом сортамента и требования bр=bнп назначаем размеры поперечного сечения опорного раскоса bрxhр=200x100 мм, Абр=200 см2.
3. Расчетные длины раскоса в плоскости фермы принимается равной расстоянию между центрами соединяемых им узлов фермы. В нашем примере lx=ly=4 м. Радиусы инерции инерции rx =0,289*0,1=0,0289 м.
ry = 0,289*0,2=0,0578 м
Определяем гибкости опорного раскоса:
,
где [l]=120 – предельная гибкость для сжатого верхнего пояса и опорного раскоса (для промежуточных раскосов [l]=150). Так как lmax < 70, определяем j по формуле
.
4. Выполняем проверку устойчивости опорного раскоса
.
(Условие устойчивости выполняется)