При обтекании одиночной круглой трубы необходимо использовать формулу:
, | (3.17) |
где
e — поправка на угол атаки;
Угол атаки | 20 | 30 | 40 | 50 | 60 | 70 | 80 | 90 |
e | 0,57 | 0,66 | 0,76 | 0,87 | 0,93 | 0,99 | 1,0 | 1,0 |
С и n — постоянные коэффициенты. Значения их для теплоотдачи одиночных поперечно-обтекаемых круглых труб следующие:
Re | 0,1 4 | 4 50 | 50 103 | 103 5×103 | 5×103 5×104 | >5×104 |
C | 0,99 | 0,86 | 0,59 | 0,665 | 0,22 | 0,026 |
n | 0,305 | 0,41 | 0,47 | 0,47 | 0,6 | 0,8 |
При обтекании плоского тела (например, струйная обдувка ленты) коэффициент теплоотдачи конвекцией для круглых сопел находят по формулам
при1 < L/dэкв <8.
; | (3.18) |
при8 L/dэкв < 50
. | (3.19) |
Если сопла имеют щелевидную форму, то
(3.20) |
где
S — расстояние между соплами, м;
L — расстояние от устья сопла до ленты, м;
dэ — эквивалентный диаметр сопла, м;
dэ=4 × f/П (здесь f — площадь сечения сопла, м2; П — периметр сопла, м).
При обтекании шахматного пучка гладких труб средний для всего пучка коэффициент теплоотдачи охлаждающегося потока может быть найден по формуле
(3.21) |
где
aо — коэффициент теплоотдачи при омывании одиночной трубы, Вт/(м2×К);
kt — поправка, учитывающая температуру среды и содержание в ней Н2О;
kz — поправка, учитывающая взаимное влияние труб;
ks — поправка, учитывающая число рядов труб в пучке по ходу газа.
При охлаждении потока, омывающего коридорный пучок труб также может быть использована формула
. | (3.22) |
Значения для шахматного и коридорного пучка определяются по номограммам.
Для рассчета среднего по периметру трубы коэффициента теплоотдачи используются соотношения
а) коридорный пучок труб
при
; | (3.23) |
при
; | (3.24) |
б) шахматный пучок труб
при
; | (3.25) |
при
. | (3.26) |
Выражения (3.21) — (3.24) справедливы для трубок третьего и всех последующих рядов пучка. Коэффициент теплоотдачи для трубок первого ряда состовляет 60% от коэффициента теплоотдачи определенного для трубок третьего ряда по формулам (3.21) — (3.24). Для трубок второго ряда эта величина составляет 90% для коридорного пучка и 70% для шахматного пучка.
В выражениях (3.21) — (3.24) значения Nu, Re, Pr определены при температуре жидкости; Pr — при температуре поверхности.
Скорость, входящая в число Рейнольдса, отнесена к узкому сечению между трубами.
Для воздуха расчетные формулы (3.21) — (3.24) упрощаются и имеют вид
а) коридорный пучок труб
при
; | (3.27) |
при
; | (3.28) |
б) шахматный пучок труб
при
(3.29) |
при
(3.30) |
Выражения (3.22) — (3.25) и (3.26) — (3.29) справедливы при угле атаки 90 — 70о. При меньших углах
(3.31) |
где поправка определяется из таблицы 3.1.
Т а б л и ц а 3.1.
Угол атаки | 30 | 40 | 50 | 60 |
поправка | 0,67 | 0,78 | 0,88 | 0,94 |
Скорость, входящая в число Рейнольдса, отнесена к самому узкому сечению между трубами пучка.
Средний для всего пучка коэффициент теплоотдачи равен
. | (3.32) |
Если трубы имеют одинаковые диаметр и длину, то
, | (3.33) |
где
n — число рядов в пучке по направлению потока;
— поверхность труб в соответствующем ряду.
При нагревании потока, омывающего пучок труб (шахматный или кордорный), найденое по формулам (3.19) и (3.20) значение α следует умножить на коэффициент, учитывающий влияние температурного фактора:
, | (3.34) |
где — температуры нагревающегося газового потока и стенки, К.
Коэффициент теплоотдачи конвекцией игольчатых поверхностей может быть найден по формуле
(3.35) |
(3.37) |
Толщина гидродинамического пограничного слоя рассчитывается по формуле
. | (3.38) |
В формулах (3.37) и (3.38)
, | (3.39) |
где
w — скорость невозмущенного потока жидкости, м/с;
x — расстояние от передней кромки поверхности до сечения, в
котором определяются величины δ и δт, м.
Локальный коэффициент теплоотдачи рассчитывается по формуле
, | (3.40) |
где
— число Нуссельта;
λ — коэффициент теплопроводности жидкости, Вт/(м × К).
Для расчета среднего по всей длине L поверхности коэффициента теплоотдачи используется формула
. | (3.41) |
В вышеприведенных формулах зависящие от температуры величины n, a, l берутся по средней температуре
. | (3.42) |
3.3.3. Теплоотдача на плоской поверхности при вынужденном течении в случае ламинарного пограничного слоя Re < 5×105.
В случае ламинарного гидродинамического пограничного слоя на плоской поверхности соотношение между тепловым и гидродинами-ческим пограничными слоями определяется выражением
. | (3.36) |
Формула (3.36) строго справедлива для условия , т. е. для случая Pr>1, что имеет место для капельных жидкостей. Для газов 0,6<Pr<1 однако ошибка в расчетах при применении формулы (3.34) к случаю движения газов невелика. Для жидких металлов Pr<<1, что делает невозможным использование формулы (3.34).
Толщина теплового пограничного слоя равна
(3.37) |
Толщина гидродинамического пограничного слоя рассчитывается по формуле
. | (3.38) |
В формулах (3.37) и (3.38)
, | (3.39) |
где w — скорость невозмущенного потока жидкости, м/с;
x — расстояние от передней кромки поверхности до сечения, в котором определяются величины δ и δ т, м.
Локальный коэффициент теплоотдачи рассчитывается по формуле
, | (3.40) |
где
— число Нуссельта;
λ — коэффициент теплопроводности жидкости, Вт/(м × К).
Для расчета среднего по всей длине L поверхности коэффициента теплоотдачи используется формула
. | (3.41) |
В вышеприведенных формулах зависящие от температуры величины n, a, l берутся по средней температуре
. | (3.42) |