Таблица 6 - Тепловой баланс абсорбера
Компонент | Количество, кг/ч | Массовые доли | Теплокоемкость кДж/кг | yiCp |
Метан | 264683,1 | 0,5151 | 2,23 | 1,15 |
Этан | 66280,5 | 0,1289 | 1,76 | 0,22 |
Пропан | 71435,6 | 0,1448 | 1,68 | 0,24 |
И-Бутан | 108479,1 | 0,2112 | 1,69 | 0,36 |
Сероводород | 9 | 0,0000184 | 0,98 | 0,000018 |
Углекислый газ | 13 | 0,0000307 | 2,75 | 0,000084 |
Вода | 0,0001089 | 9,78 | 0,0106 | |
Всего | 500000 | 1,0 | - | 1,98 |
Поправка теплоемкости на давление в аппарате рассчитывается по формуле
∆Ср=R/M(∆С0р+w∙∆С`р)
где R - универсальная газовая постоянная∙- фактор акцентичности
∆С`р, ∆С0р - функция, учитывающая влияния давления
Таблица 7
Компонент | Мi | Количество | yi мольные доли | wi | yi- wi | |
кг/ч | кмоль/ч | |||||
Метан | 16 | 264683,1 | 16542,6 | 0,7414 | 0,0104 | 0,0077 |
Этан | 30 | 66280,5 | 2209,35 | 0,099 | 0,0986 | 0,0098 |
Пропан | 44 | 71435,6 | 1623,54 | 0,0758 | 0,1524 | 0,0115 |
И-Бутан | 58 | 108479,1 | 1870,3 | 0,0838 | 0,201 | 0,0168 |
Сероводород | 34 | 9 | 0,27 | 0,0000126 | 0,1 | 0 |
Углекислый газ | 44 | 13 | 0,3 | 0,0000113 | 0,23 | 0 |
Вода | 18 | 56 | 3,12 | 0,35 | 0 | |
Всего | - | 500000 | 22249,48 | 1,0 | - | 0,0458 |
Расчет фактора ацентричности
|
|
=8,315/2,3(-0,25+0,00458(-0,29))=-0,1кДж/кг0С
Ср=1,98-(-0,1)=2,08кДж/кг0С
Таблица 8 - Тепловой баланс абсорбера
Наименование потоков | Т0, С | Количество кг/ч | Теплоемкость кДж/г | Количество тепла кВт |
Поступило: Газовое сырье Раствор ТЭГ Тепло конденсации воды Тепло растворения воды Тепло растворения углеводородов Итого Получено: Осушенный газ Насыщенный раствор ТЭГ Итого | 43 43 - - - 43 tн | 513985 7818,2 80,6 80,6 - 544058,7 - | 2,08 2,38 2424 135,2 - 2,08 - | 8092 141 34,4 1,9 14,9 8284,2 8087,8 196,4 8284,2 |
Температура насыщенного абсорбента определяется по формуле:
Средняя температура в абсорбере
Т`=(43+39)/2=314K
Число теоретических тарелок
Число теоретических определяем графически координаты точек оперативности линии на входе раствора и выходе осушенного газа
На выходе раствора и входе газа
Мгл.н=Σ106,1∙0,84+18∙0,05+16∙0,664+30∙0,023+44∙0,012+58∙0,008=92,7
Таблица 9 - Расчет координат линии равновесия
Массовые доли, xi | Мср | Рi, Па | Xi мольные концентрации | yi |
0,01 | 101 | 70 | 0,056 | 0,000047 |
0,02 | 96,6 | 90 | 0,107 | 0,00013 |
0,03 | 92,5 | 400 | 0,154 | 0,00027 |
0,05 | 85,3 | 640 | 0,236 | 0,00044 |
0,1 | 71,2 | 1050 | 0,395 | 0,0007 |
yi
xi
Рисунок 1 - График определения числа теоретических тарелок
По графику число теоретических тарелок равно Nm=2 принимаем к.п.д. тарелки nm=0,15 тогда число действительных тарелок
д= Nm/ nmд=2/0,15=13
Размеры абсорбера
Диаметр абсорбера определяем по формуле:
,
где, Gгл.н - расход насыщенного абсорбента;
К0 = 0,25 - коэффициент;
С = 480 - коэффициент для абсорбера в зависимости от расстояния между тарелками;- расход газа;
r - плотность жидкости или пара.
|
|
Gгл.н=7891,1/3600=2,2кг/с
Принимаем ближайший диаметр по ГОСТу равный 5000мм
Рабочая высота аппарата Нр=h1+h2+h3
где h1 - высота нижней камеры аппарата- высота занятая тарелками- высота верхней камеры аппарата принимаем высоту нижней камеры h1=5м
= (Nд -1) hm
=0,6 расстояние между тарелками
= (13 -1) 0,6=7,2м
Высоту верхней камеры принимаем h3=5м
Тогда общая высота 17,2м
Нр=5+7,2+5=17,2м
Плотность газа:
Плотность жидкости: rж = 1020 кг /м3.