Расчет проводится как для основного так и для резервного вида топлива.
Предварительно задаемся для нашего котла высотой Н = 20 м и диаметром устья дымовой трубы Dy = 400 мм, для обоснования выбора этих параметров необходимо произвести расчет выбросов вредных веществ в атмосферу.
Расчет выбросов вредных веществ в атмосферу при работе котельной на природном газе.
Исходные данные
Теплота сгорания топлива Qdi = 35558 кДж/м3
Максимальный расход газа Вр = 842 м3/ч = 0,2338 м3/с.
Теоретический объем воздуха, необходимый для процесса горения Vов = 9,52 м3/м3
Объем продуктов сгорания Vог = 10,63 м3/м3
Температура дымовых газов на выходе из дымовой трубы tг = 190 ºС;
Коэффициент избытка воздуха за котлом α = 1,05.
Расчет
Перепад между температурой уходящих дымовых газов и температурой окружающего воздуха:
∆T = tг – tср.от = 190-(-1,8) = 191,8 ºС.
Объем дымовых газов, выходящих из дымовой трубы:
м3/ч=1,48м3/с
Скорость дымовых газов, выходящих из устья дымовой трубы:
|
|
Wг = = 4Vг / πD2у = 4х1,48/3,14х0,42 = 11,7 м/с.
Количество окислов азота выбрасываемых в атмосферу от трех котлов:
MNO2 = 3Вр х Qdi х КrNO2 х βr х βt х βα, г/с,
где КrNO2 – коэффициент выхода оксидов азота на 1 МДж газа, г/МДж;
КrNO2 = 0,0113х +0,03 = 0,0113х +0,03 = 0,045.
Βр – расход газа м3/с; Qdi – теплота сгорания газа, МДж/ м3
βr - коэффициент, учитывающий конструкцию горелки, βr = 1;
βt - коэффициент, учитывающий температуру воздуха на горелки, βr = 1;
βα - коэффициент, учитывающий влияние избытка воздуха, βr = 1.
MNO2 = 3х0,2338х35,588х0,045х1х1х1 = 0,37 г/с.
Концентрация окислов азота в приземном слое:
СNO2 = Ах MNO2хFxmxnxη/ Н2х , мг/м3
где А – коэффициент зависящий от температурной стратификации атмосферы, А = 160; F – безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе, для газообразных веществ F = 1; m, n – коэффициенты, учитывающие условия выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса; η - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности, в случае ровной или слабо пересеченной местности с перепадом высот, не превышающих 50 м на 1 км, η =1.
Значения коэффициентов m и n определяются в зависимости от параметров f и vм:
f = 1000х W2r x Dy / H2 x ∆T = 1000х11,72х0,4/202х191,8 = 0,714,
т.к. f<100.
m = 1/(0,67 + 0,1х + 0,34 х ) = 1/(0,67+0,1х +0,34х ) = 0,95;
vм = 0.65 х = 0,65х = 1,6,
т.к. n = 1.
CNO2 = = 0,0051 мг/м3
Безразмерная концентрация:
Q = CNO2 / ПДКNO2 = 0,0051/0,085 = 0,06.
Расчет выбросов вредных веществ в атмосферу при работе котельной на дизельном топливе
Исходные данные
|
|
Теплота сгорания топлива: Qri = 43160 кДж/м3
Максимальный расход дизельного топлива: Вр = 695 кг/ч = 0,193 кг/с;
Теоретический объем воздуха, необходимый для процесса горения Vов = 10,8 м3/кг;
Объем продуктов сгорания Vог = 11,5 м3/кг;
Температура дымовых газов на выходе из дымовой трубы tг = 190 ºС;
Коэффициент избытка воздуха за котлом α = 1,05.
Расчет
Перепад между температурой уходящих дымовых газов и температурой окружающего воздуха:
∆T = tг – tср.от = 190-(-1,8) = 191,8 ºС.
Объем дымовых газов, выходящих из дымовой трубы:
м3/ч=1,48м3/с
Скорость дымовых газов, выходящих из устья дымовой трубы:
Wг = = 4Vг / πD2у = 4х1,48/3,14х0,42 = 11,7 м/с.
Количество окислов серы, выбрасываемых в атмосферу(в перещёте на SO2) для трех котлов:
MSO2 = 3х20хВр х Sp х (1 – ηSO2), г/с,
где Вр – расход дизельного топлива, кг/с; Sp – содержание серы в топливе на рабочую массу, Sp = 0,5 %; ηSO2 – для окислов серы, связываемых летучей золой топлива, для дизельного топлива ηSO2 = 0,02.
MSO2 = 3х20х0,042х3х(1-0,02) = 1,25 г/с.
Концентрация окислов серы в приземном слое:
СSO2 = Ах MSO2хFxmxnxη/ Н2х , мг/м3
Значения коэффициентов m и n определяются в зависимости от параметров f и vм:
f = 1000х W2r x Dy / H2 x ∆T = 1000х11,72х0,4/202х191,8 = 0,714,
т.к. f<100;
m = 1/(0,67 + 0,1х + 0,34 х ) = 1/(0,67+0,1х +0,34х ) = 0,95;
vм = 0.65 х = 0,65х = 1,6,
т.к. n = 1;
CSO2 = 160х87,12х1х1,12х1х1/602х = 0,66 мг/м3
Количество окислов азота, выбрасываемого в атмосферу от трех котлов:
MNO2 = 3Вр х Qri х КмNO2 х βt х βα,г/с,
где КмNO2 – коэффициент выхода оксидов азота на 1 МДж мазута, г/МДж;
КмNO2 = 0,113х +0,03 = 0,113х +0,03 = 0,045,
где Βр – расход газа кг/с; Qri – теплота сгорания газа, МДж/ кг;
βt - коэффициент, учитывающий температуру воздуха на горелки, βt = 1;
βα - коэффициент, учитывающий влияние избытка воздуха, βα = 1.
MNO2 = 3х0.193х43.16 х 0.045 х 1 х 1 = 1,12.
Концентрация окислов азота в приземном слое:
СNO2 = Ах MNO2хFxmxnxη/ Н2х , мг/м3
СNO2 = 160х1,12х1х1,15х1х1/ 202х = 0,008, мг/м3
Безразмерная концентрация:
Q = CSO2 / ПДКSO2 + CNO2 / ПДКNO2 = + = 0,14
Вывод
Из расчета выбросов вредных веществ в атмосферу при работе котельной на газе и дизельном топливе можно сделать вывод о том, что предварительный выбор высоты и диаметра устья дымовой трубы произведен верно, т.к. безразмерная концентрация вредных веществ меньше единицы:
- При работе котельной на газе: q = 0,06;
- При работе котельной на дизельном топливе: q = 0,14.
Концентрация в приземном слое не превышает предельно допустимую ПДКNO2 = 0,085мг/м3 ; ПДКSO2 = 0,5 мг/м3 при работе на газе:
- при работе котельной на газе: СNO2 = 0,005 мг/м3
- при работе котельной на дизельном топливе: СNO2 = 0,008 мг/ м3
СSO2 = 0,66 мг/м3