2020-08-05
1013
Значения коэффициентов запаса устойчивости при комбинациях загружений представлены в таблице результатов расчета «Коэффициенты запаса устойчивости от комбинаций».
При этом решается задача определения минимального , при котором происходит вырождение матрицы жесткости.
Поиск коэффициента запаса устойчивости проводился в интервале [0, 3.0], где 3,0 - оценка верхней границы интервала поиска коэффициента запаса устойчивости, которое задано в исходных данных. Если коэффициент запаса устойчивости системы больше указанной верхней границы, то он не вычисляется.
При составлении матрицы устойчивости для каждого конечного элемента (способного, в принципе, терять устойчивость) вычисляется значение kp, которое приводит к потере устойчивости самого элемента в форме, когда все узлы, к которым этот элемент примыкает, остаются неподвижными. Номер элемента, на котором достигается min kp, сообщается в протоколе.
Коэффициенты запаса устойчивости для комбинаций загружений
|
|
|
Верхняя граница поиска – 3,0000
| Коэффициенты запаса устойчивости для комбинаций загружений | ||
| Номер | Наименование загружения/комбинации | Значение |
| 1 | Коэффициент запаса > 3.0000 | |
Выводы: Минимальный коэффициент запаса устойчивости конструкции здания по комбинациям загружений №1-5 не превосходит минимальное значение равное 3,0.
2.6. Результаты проверки железобетонных элементов конструкции галереи
Проверка железобетонных элементов конструкции галереи выполнены в программе АРБАТ согласно требованиям СП 52-101-03. Результаты по проверке элементов стальных конструкций представлены в Приложении 4.
Выводы:
Коэффициент использования участка в пролете железобетонной верхней части перекрытия галереи составляет 4078,847 по деформации в сжатом бетоне в пролете, что превышает предельно допустимое значение. Данный результат проверки отражает последствие разрыва продольной арматуры в растянутой зоне железобетонного сечения. Арматура в растянутой зоне железобетонного сечения вследствие ее разрыва в расчете не задавалась.
Коэффициент использования участка в опорной зоне железобетонной верхней части перекрытия галереи составляет 314,445 по деформации в сжатом бетоне в пролете, что превышает предельно допустимое значение. Данный результат проверки отражает последствие разрыва продольной арматуры в растянутой зоне железобетонного сечения. Арматура в растянутой зоне железобетонного сечения вследствие ее разрыва в расчете не задавалась.
Коэффициент использования нижнего участка железобетонной стены галереи составляет 19,095 по деформации в сжатом бетоне в пролете, что превышает предельно допустимое значение.
|
|
|
3. Приложения
| П.1 | Протокол выполнения расчета |
| П.2 | Сбор нагрузок |
| П.3 | Перемещения и деформации. Усилия (N,M,Q) |
| П.4 | Проверка сопротивления железобетонных сечений |
Приложение №1
Протокол выполнения расчета
П Р О Т О К О Л В Ы П О Л Н Е Н И Я Р А С Ч Е Т А
Thu Nov 22 15:34:17 2012
Полный pасчет. Версия 11.5. Сборка: Sep 1 2011
файл - "G:\Обследование\Обследование\БАРРИКАДА\Склад инертных материалов\Расчеты\Склад инертных.SPR",
шифр - "2".
11:34:17
Ввод исходных данных основной схемы
11:34:17
Проверьте порядок задания ном. узлов для верт. стержня у элементов:
11-16
11:34:17
Подготовка данных многофронтального метода
11:34:17
Использование оперативной памяти: 60 процентов
11:34:17
Высокопроизводительный режим факторизации
11:34:17
Информация о расчетной схеме:
- шифp схемы Стержневая модель
- поpядок системы уpавнений 57
- шиpина ленты 53
- количество элементов 28
- количество узлов 24
- количество загpужений 3
- плотность матpицы 100%
11:34:17
Необходимая для выполнения pасчета дисковая память:
матpица жесткости основной схемы - 4 Kb
динамика - 0 Kb
пеpемещения - 1 Kb
усилия - 4 Kb
рабочие файлы - 18 Kb
----------------------------------------------
всего - 0.028 Mb
11:34:17
На диске свободно 329133.656 Mb
11:34:17
Разложение матрицы жесткости многофронтальным методом.
11:34:17
Накопление нагрузок основной схемы.
Суммарные внешние нагрузки на основную схему
X Z UY
1- 0 5.38904 0
2- 0 61.2513 0
3- 0 13.432 0
11:34:17
ВНИМАНИЕ: Дана сумма всех внешних нагрузок на основную схему
11:34:17
Вычисление перемещений в основной схеме.
11:34:17
Работа внешних сил
1 - 3.64794e-005
2 - 0.160332
3 - 0.00159418
11:34:17
Контроль решения для основной схемы.
11:34:17
Вычисление усилий в основной схеме.
11:34:17
Вычисление сочетаний нагpужений в основной схеме.
11:34:17
Вычисление усилий пpи комбинации загpужений
11:34:18
Вычисление пеpемещений по сочетаниям
нагpузок в основной схеме.
11:34:18
Выбор новых расчетных сочетаний усилий в основной схеме по СП 20.133
30.2011
11:34:18
В РСУ не учитываются комбинации загружений: 1
11:34:18
Подготовка данных многофронтального метода
11:34:18
Использование оперативной памяти: 60 процентов
11:34:18
Высокопроизводительный режим факторизации
11:34:18
Анализ устойчивости системы для комбинации загружений 1.
11:34:18
Наименьший коэффициент запаса местной потери устойчивости
обнаружен на конечном элементе номер 16 и равен 5764.558019
при нулевых перемещениях и углах поворота всех узлов расчетной сх
емы.
11:34:18
Коэффициент запаса устойчивости системы больше верхней границы поиск
а.
Его значение не определено.
11:34:18
З А Д А Н И Е В Ы П О Л Н Е Н О
Затраченное время: 0.02 мин.
Приложение №2
Сбор нагрузок
Постоянные нагрузки
Давление грунта на стенки галереи - песок
Вес давления грунта на боковые поверхности галереи:
Расчетная нагрузка давления грунта на уровне верхней грани галереи:
12,05*1,7*1,3 = 26,631 Т/м2
Расчетная нагрузка давления грунта на уровне верхней грани галереи:
14,675*1,7*1,3 = 32,44 Т/м2
Временные длительные нагрузки
