Выбираем и рассчитываем водоподогревательную установку пластинчатого теплообменника, собранного из пластин 0,6р, для системы горячего водоснабжения ЦТП.
1. Проверяем соотношение ходов в теплообменнике I-й ступени по формуле
= * * , (3.1)
где – расход греющей воды, кг/ч;
– расход горячего водоснабжения, кг/ч;
потери давления по греющей воде, кПа;
– потери давления по нагреваемой воде, кПа;
– средняя температура нагреваемой воды, оС;
– средняя температура греющей воды, оС.
принимая ∆Р Н = 100 кПа и ∆Р ГР = 40 кПа:
= * * =0,77
Соотношение ходов не превышает двух, следовательно, принимается симметричная компоновка теплообменника.
2. По оптимальной скорости нагреваемой воды определяем требуемое число каналов по формуле
, (3.2)
где f к – живое сечение одного межпластинчатого канала, м2;
– оптимальная скорость воды в каналах, м/с;
- максимальный расход греющей воды, кг/ч;
- плотность воды, кг/м3.
=19,3
m н принимаем равным 20
3. Компоновка водоподогревателя симметричная, т. е. mгр = mн. Общее живое сечение каналов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды определяем по формуле
, (3.3)
4. Фактические скорости греющей и нагреваемой воды определяем по формулам
, (3.4)
= 0,35 м/с
, (3.5)
5. Расчет водоподогревателя I-й ступени:
а) коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины, принимая А = 0,492
, (3.6)
=
Вт/(м2С)
б) коэффициент тепловосприятия от стенки пластины к нагреваемой воде
, (3.7)
=8037 Вт/(м2С)
в) коэффициент теплопередачи по формуле (3.8), где β = 0,8
= , (3.8)
где β – коэффициент, учитывающий уменьшение коэффициента теплопередачи из-за термического сопротивления накипи и загрязнений на пластине, в зависимости от качества воды принимается равным 0,7–0,85.
= , Вт/(м2С )
г) требуемая поверхность нагрева водоподогревателя I-й ступени
= =63,4 м2,
где
∆ =16,5оС, средняя температура
д) количество ходов (или пакетов при разделении на одноходовые теплообменники)
Х= (3.9)
Х = =2,67
Принимаем три хода.
е) действительная поверхность нагрева I-й ступени
(3.10)
, м2
ж) потери давления I-й ступени водоподогревателя по греющей воде, принимая φ = 1, Б = 3
∆Ргр = φ *Б*(33-0,08* ) * , (3.11)
где φ – коэффициент, учитывающий накипеобразование, который для греющей сетевой воды равен единице, а для нагреваемой воды должен приниматься по опытным данным, при отсутствии таких данных можно принимать φ = 1,5–2,0;
Б – коэффициент, зависящий от типа пластины;
Wн.с. – скорость при прохождении максимального секундного расхода нагреваемой воды.
∆Ргр = 1*3*(33-0,08* ) *
6. Расчет водоподогревателя II-й ступени:
а) коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины
= , (3.12)
где
= =10412 Вт/(м2С )
б) коэффициент тепловосприятия от пластины к нагреваемой воде
= , (3.13)
где
= = 10017 Вт/(м2С ).
в) коэффициент теплопередачи, где β = 0,8
(3.14)
= 3096 Вт/(м2С )
г) требуемая поверхность нагрева водоподогревателя II-й ступени
= =30,8 м2,
где
∆ средняя температура.
д) количество ходов (или пакетов при разделении на одноходовые теплообменники)
Х= (3.15)
Х = =1,31
Принимаем два хода.
е) действительная поверхность нагрева II-й ступени
(3.16)
F II=(2×20×2-1)×0,6=47,4м2
ж) потери давления II-й ступени по греющей воде
∆Ргр = φ *Б*(33-0,08* ) * (3.17)
∆Ргр = 1*3*(33-0,08* ) *
з) потери давления обеих ступеней водоподогревателя по нагреваемой воде, принимая φ = 1,5, при прохождении максимального секундного расхода воды на горячее водоснабжение
= 1.5*3* *5 = 164 кПа
В результате расчета в качестве водоподогревателя горячего водоснабжения принимаем два теплообменника (I-й и II-й ступени) разборной конструкции (Р) с пластинами типа 0,6р, толщиной 0,8 мм, из стали 12Х18Н10Т (исполнение 01), на двухопорной раме (исполнение 2К), с уплотнительными прокладками из резины марки 359 (условное обозначение – 10). Поверхность нагрева I-й ступени – 71,4 м2, II-й – ступени – 47,4 м2.
Схема компоновки I-й ступени –
Схема компоновки II-й ступени –
Условное обозначение теплообменников, указываемое в бланке заказов, будет:
- I ступени: РО,6р-0,8-71,4-2К-01-10
- II ступени РО,6р-0,8-47,4-2К-01-10
Расчет водоподогревателя, собранного из пластинчатых теплообменников фирмы «Альфа-Лаваль», показывает, что в I-й ступени требуется установить теплообменник М15-BFG8 с числом пластин 64, площадь поверхности нагрева 38,4 м2 (коэффициент теплопередачи – 4350 Вт/(м2С).
Во II-й ступени требуется теплообменник М10-ВFG с числом пластин 71, площадь поверхности нагрева – 16,6 м2 (коэффициент теплопередачи – 5790 Вт/(м2С ).
Потери давления в обеих ступенях при прохождении максимального секундного расхода нагреваемой воды и том же коэффициенте загрязнения поверхности (φ = 1,5) составляют 186 кПа при суммарной передаче теплоты 30,8 МВт. Как правило, возводят один центральный тепловой пункт для группы объектов с расходом теплоты 12-35 МВт.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Во время прохождения практики по получению профессиональных умений и опыта профессиональной деятельности в МП г. Омска «Тепловая компания» я ознакомился с требованиями охраны труда, техники безопасности, пожарной безопасности, правилами внутреннего распорядка предприятия; ознакомился с целями и задачами компании; изучил структуру предприятия; изучил технологический процесс работы центральных тепловых пунктов города Омска и работы теплообменного оборудования отопления и горячего водоснабжения.
За время прохождения практики углубил знания, полученные в ходе теоретической подготовки на учебных занятиях, закрепил их практическими навыками.
Список литературы
1.СП 124.13330.2012 «Свод правил. Тепловые сети. Актуализированная редакция СНиП 41-02-2003»
2. СП 41-101-95 «Проектирование тепловых пунктов»
3. СТО 70238424.27.060.003-2008 «Тепловые пункты тепловых сетей. Условия создания. Нормы и требования»