Вид эпюр экспериментальных данных: (вставить в протокол)
Число ступеней нагружения: 8
Длительность испытаний: 2 часа 25 мин.
Критическая нагрузка: 150 МПа.
№ Ступени | Коэффициент трения:
| Температура | Коэффициент нестабильности коэф. трения | ||
начальный | конечный | начальная | конечная | ||
1 | |||||
2 | |||||
… |
Вид трения: ______________________________________________
Вид изнашивания: _________________________________________
Коэффициент запаса пары трения по несущей способности _______
1.4.5 Активационные критерии фрикционной совместимости
после приработки в области критических нагрузок
Схватывание трущихся поверхностей является механо- и термоактивируемым процессом, связанным с разрушением граничного слоя смазочного материала. При высоких нагрузках схватывание может быть вызвано также началом усталостного выкрашивания охрупченного поверхностного слоя материала, при котором граничный слой разрушается вместе с поверхностью, и обнажаются нижележащие слои с ювенильными, склонными к схватыванию поверхностями.
|
|
В монографии Регеля В.Р., Слуцкера А.И. и Томашевского Э.И. отмечается, что время до разрушения материалов даже в условиях сложного режима нагружения может быть удовлетворительно описано уравнением долговечности академика С.Н. Журкова [55]
,
в котором параметры и являются стабильными (в пределах рассматриваемого вида разрушения) параметрами, характеризующими ведущий в данных условиях элементарный механизм разрушения межатомных связей [53-56].
Известно, что поверхностно-активные вещества (ПАВ), содержащиеся в граничных пленках смазочного материала могут оказывать различный эффект на прочность поверхностного слоя в результате действия совокупности конкурирующих процессов, среди которых можно выделить механохимический эффект, хемомеханический, эффекты Ребиндера (расклинивающий и пластифицирующий) и др. Исследование влияния поверхностно-активных сред на активационные параметры разрушения материалов [55] показало, что «расклинивающее действие жидких сред, попадающих в устье трещин легко описать соответствующим изменением коэффициента ». Показано, что в случае разрушения волокон капрона в среде ПАВ коэффициент может меняться в несколько раз. При этом влияние ПАВ на величину энергии активации является спорным.
В работе [55] указывается, что «сильные изменения коэффициента при вариации состояния тела (отжиг, легирование, пластифицирование, холодная обработка, ориентирование) можно легко объяснить исходя из допущения о неравномерности загрузки межатомных связей». Так, показано [55], что структурно-чувствительный коэффициент для отожженного и легированного алюминия может изменяться в 6 раз при близких значениях энергии активации разрушения. Варьирование коэффициента в разы при небольших (до 15%) изменениях величины характерно также для цинка, никеля и др. материалов [55]. При этом величина практически не меняется.
|
|
Исходя из вышесказанного можно предположить, что вероятность разрушения поверхностного слоя при трении также может быть описана фактором Больцмана, лежащем в основе уравнения (1.2). Примеры успешного применения данного уравнения при расчетах изнашивания, описанные в работах Г.М. Бартенева, Д.Г. Громаковского, В.П. Тихомирова и др. подтверждает правомочность данного подхода.
Исходя из предположений: о термофлуктуационной природе прочности поверхностных слоев трущихся материалов, о схожести температурно-временных закономерностей разрушения материалов при одноосном растяжении и трении, а также, принимая допущение о стабильности параметров , и в пределах одного и того же физического механизма повреждаемости поверхностей, можно оценить активационные параметры разрушения серебряных покрытий в условиях наличия на поверхности активного вещества (смазочного материала) в области критических нагрузок.
С учетом вышеперечисленных допущений для оценки активационных параметров и достаточно получение двух достоверных оценок времени до образования задира, полученных при двух различных режимах нагружения для которых, исходя из постоянства , можно записать равенство
, (4.1)
из которого можно вывести величину структурно-чувствительного коэффициента
, (4.2)
после чего можно рассчитать энергию активации разрушения поверхностного слоя по формуле
. (4.3)
С учетом вышесказанного разработана методика испытаний по оценке активационных характеристик процесса схватывания трущихся поверхностей, в которой проводят испытания на схватывание при трех различных нагрузках и оценивают активационные параметре независимо для каждой пары экспериментов. В качестве примера на рис. 1.4-1.9 показаны результаты испытаний по оценке времени до схватывания пары трения «серебряное покрытие-сталь» в среде двух пластичных смазок (штатной JBL-713R и перспективной Probe A) в области нагрузок, близких к критическим. Время до схватывания определяли по резкому скачку момента трения.
Используя экспериментальные данные и формулы (4.2, 4.3) рассчитаны значения активационных параметров (энергии активации разрушения и структурно-чувствительного коэффициента) и занесены в таблицы 4.1-4.2 соответственно для серебряных покрытий, работающих в среде штатной смазки JBL-713R и перспективной смазки Probe A.
Рис. 4.6. Результаты экспериментов по оценке времени до появления задира на поверхности серебряных покрытий при трении в среде смазки Probe A в условиях форсированных испытаний при контактном давлении) 167 МПа | Рис. 4.7. Результаты экспериментов по оценке времени до появления задира на поверхности серебряных покрытий при трении в среде смазки Probe A в условиях форсированных испытаний при контактном давлении 157 МПа |
Рис. 4.8. Результаты экспериментов по оценке времени до появления задира на поверхности серебряных покрытий при трении в смазке Probe A в условиях форсированных испытаний при контактном давлении 153 МПа | Рис. 4.9. Результаты экспериментов по оценке времени до появления задира на поверхности серебряных покрытий при трении в среде смазки JBL-713R в условиях форсированных испытаний при контактном давлении 166 МПа |
Рис. 4.10 Результаты экспериментов по оценке времени до появления задира на поверхности серебряных покрытий при трении в среде смазки JBL-713R в условиях форсированных испытаний при контактном давлении 133 МПа | Рис. 4.11 Результаты экспериментов по оценке времени до появления задира на поверхности серебряных покрытий при трении в среде смазки JBL-713R в условиях форсированных испытаний при контактном давлении 120 МПа |
|
|
Таблица 4.1
Результаты расчетной оценки активационных параметров
На-грузка, кгс | Давле-ние, МПа | Тем-пера-тура, К | Наработка до схватывания, с | Структурно-чувствительный коэффициент | Энергия активации, U0 | Пара трения |
250 | 167 | 343 | 30 | 0,297 | 100,0 | Серебро+ смазка JBL- 713R |
220 | 147 | 346 | 500 | 0,160 | 106,3 | |
180 | 120 | 343 | 6480 | 0,218 | 113,0 | |
Среднее значение: | 0,225 | 106,5 |
|
Таким образом, эксперименты показали, что при трении в различных смазках параметры и имеют различные значения и составляют соответственно для смазки JBL-713R: , кДж/моль, а для смазки Probe A: , кДж/моль. Наиболее заметное различие проявляется в величине структурно-чувствительного коэффициента.
Таблица 4.2