6.36. Для определения требуемого по условиям прочности армирования монолитных плит рекомендуется предварительно задавать значения коэффициентов ортотропии армирования y, yI, yII, которые характеризуют соотношение изгибающих моментов в пролетных и опорных сечениях плиты, приходящихся на единицу длины сечения (рис. 47).
Рис. 47. Схемы действия изгибающих моментов и распределения рабочей арматуры в плитах
а — защемленных по контуру; 6 — защемленных по трем сторонам и четвертой свободной
В зависимости от схемы опирания плиты и соотношения ее размеров в плане коэффициенты ортотропии рекомендуется назначать по табл. 11.
Таблица 11
Способ защемления плиты | ||||
По контуру | 1 ‑ 0,9 | |||
0,8 ‑ 0,6 | ||||
0,7 ‑ 0,5 | 1 ‑ 2 | 1 ‑ 2 | ||
0,5 ‑ 0,3 | ||||
0,4 ‑ 0,2 | ||||
0,2 ‑ 0,15 | ||||
По трем сторонам, один край свободный | 0,7 ‑ 1,5 | 0,3 ‑ 0,1 | 1 ‑ 2 | 1 ‑ 2 |
При заданной распределенной нагрузке на плиту q погонный изгибающий момент m1, по которому подбирается пролетная арматура, располагается вдоль пролета l1, определяется по формулам:
|
|
для плиты, защемленной по контуру,
(203)
для плиты, защемленной по трем сторонам и одной свободной,
(204)
где yI, y¢I — коэффициенты ортотропии для параллельных опорных сечений вдоль стороны плиты длиной l2; yII, y¢II ‑ то же, длиной lI, (для свободного края величина y¢II).
Погонные изгибающие моменты в других сечениях плиты вычисляют по формулам:
m2 = m1 y; (205)
mI = mI yI; (206)
mII = m2yII, (207)
где m2 — погонный изгибающий момент в пролете плиты, вызывающий изгиб вдоль пролета l2; mI — погонный изгибающий момент на опоре плиты, вызывающий изгиб вдоль пролета l1; mII — то же, вдоль пролета l2.
6.37. При одностороннем защемлении плиты стеной (см. рис. 42) изгибающий момент в опорном сечении следует ограничивать несущей способностью анкера
mI(II) £ 0,9honan, (208)
где nan — погонное растягивающее усилие в анкерах, определяемое расчетом на выкалывание бетона,
nan = 0,5 Аап Rbt; (209)
Аап — площадь проекции поверхности выкалывания па плоскость, нормальную к анкеру.
При анкеровке сетки поперечным стержнем площадь поверхности выкалывания определяют по формуле
Аап = 2lап b, (210)
где lап — длина заделки верхней сетки за грань опоры, принимается не менее 10d (d — диаметр продольного стержня верхней сетки).
Поперечный анкерующий стержень рекомендуется выполнять из стали класса А-III и назначать по табл. 12 в зависимости от усилия nan, приходящегося на один продольный стержень.
Таблица 12
nan, кН | 4,5 | 13,5 | 19,5 | 43,5 | |||
Диаметр поперечного стержня dan, мм |
6.38. В сборно-монолитных перекрытиях дополнительно проводят проверку прочности шва сопряжения монолитной и сборной части плиты на сдвиг из условия
|
|
t £ Rt, (211)
где t — касательное напряжение в шве, определяемое по формуле
t = Q/(bz), (212)
Q — поперечная сила от внешних нагрузок в нормальном сечении сборно-монолитного перекрытия; b — расчетная ширина сечения, z — плечо внутренней пары сил; Rt — предельное сопротивление срезу, зависящее от характера контактной поверхности шва, принимаемое равным 0,2 МПа при гладкой поверхности скорлупы и 0,3 МПа — при механическом создании зарубок и вмятин.