20. Приведенная высота этажа определяется по формуле
(41)
где h - фактическая высота этажа;
K, D - средние продольная и сдвиговая погонные жесткости этажа, определяемые по формулам (19), (20), (35).
21. Приведенная высота здания (стены) определяется по формуле
(42)
где h0,i - приведенная высота i-го этажа;
р - число этажей, включая подвальное и чердачное помещения.
22. Для зданий с регулярной конструктивной схемой (см. черт. 1) при высоте этажей не более 4 м приведенная высота этажа h0 может приближенно приниматься равной его фактической высоте, т. е. h0»h.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ УСИЛИЙ
В СТЕНАХ И ПЕРЕКРЫТИЯХ ЗДАНИЙ
23. Продольные усилия в стенах и перекрытиях зданий возникают вследствие заделки конструкций в фундаменты, которые стесняют их температурные деформации (см. черт. 1), а также при наличии разности температурных деформаций сопряженных элементов.
В каждом отдельном случае расчет усилий представляет собой сложную статическую задачу, схемы решения которой могут быть разнообразными. В зависимости от конструктивной схемы, планировки и этажности здания его конструкции (стены и перекрытия) могут рассчитываться на действие температуры Dt как рамы, составные стержни или пластинки (черт. 6), заделанные в основание (фундаменты), подвижностью которых можно пренебречь. При этом возможны два типа расчетных схем:
|
|
1 тип - здания с продольными стенами, с монолитными или сборными перекрытиями, работающими при растяжении и сжатии как одно сечение (см. черт. 1, б, г), при этом здание рассчитывается как пространственная система (коробчатый брус);
П тип - здания с частой поперечной разрезкой перекрытий - сборные плиты (см. черт. 1, в, г), которая исключает совместную работу продольных стен друг с другом; при этом расчетная схема здания распадается на отдельные плоские системы, включающие элементы продольных стен и участки перекрытий, вовлекаемых при растяжении в совместную работу со стенами, см. черт. 1, в (заштриховано).
24. Расчет каменных зданий как рамных или стоечно-связевых систем (см. черт. 6, б, в) выполняется методом сил или деформаций, что приводит к решению систем алгебраических уравнений с большим числом неизвестных. Решение таких систем оказывается возможным только с применением ЭВМ.
Черт. 6. Расчетные схемы каменных зданий
а - как квазиизотропных пластинок; б, в - как стержневых систем (рам)
При решении методом сил рам (n раз статически неопределимых) температурные усилия (моменты М, продольные N и поперечные Q силы) находятся из решения системы канонических уравнений:
(43)
где i=1, 2, 3...,
Коэффициенты при неизвестных dik вычисляются с учетом продольных и сдвиговых (для массивных стержней типа простенков) деформаций по формуле
|
|
(44)
Свободные (температурные) члены Dit вычисляются по формуле
(45)
25. При расчете на действие температуры зданий с регулярной конструктивной схемой как квазиизотропной пластинки с приведенными геометрическими и физико-механическими характеристиками суммарные продольные усилия в наружных е,внутренних f стенах и перекрытиях р зданий I типа (см. черт. 1, б) для m-го сечения этажа вычисляются по формулам:
а) в наружной стене
Ne,m=nmaeKeDte+DNm; (46)
б) во внутренней стене при Dtf=Dtp
(47)
в) в перекрытии (47)
(48)
где DNm - дополнительное усилие, возникающее в стенах и перекрытиях при их взаимодействии (силы сдвига), вычисляется по формуле
(49)
Кe, Кf, Кр - средние продольные жесткости расчетного сечения наружной и внутренней стен и перекрытия в пределах этажа, определяемые по формуле (18);
К - то же, всего этажа, определяемые по формуле (19);
ae, af, ap - коэффициенты температурного расширения материала наружных, внутренних стен и перекрытий;
для составных сечений, состоящих из нескольких материалов (см. черт. 2, в) с различными физико-механическими свойствами, приведенный коэффициент ared вычисляется по формуле
(50)
где aiKi - коэффициент температурного расширения и жесткость i-го слоя;
Dte, Dtf, Dtp - расчетные средние температуры наружных, внутренних стен и перекрытий, вычисляемые по формулам (3)-(8);
nm - коэффициент, учитывающий влияние задела стен в основание;
для точки m с относительными координатами x=x/L и z=у/Н0 (см. черт. 6, a) nm определяется по формулам (51)-(57) или по табл. 4 для заданного отношения L/H0:
(51)
Таблица 4
КОЭФФИЦИЕНТЫ nx ДЛЯ ТОЧЕК С ОТНОСИТЕЛЬНЫМИ КООРДИНАТАМИ x=x/L И z=у/Н ПЛАСТИН С
РАЗЛИЧНЫМ ОТНОШЕНИЕМ СТОРОН L/H
L H | z=у/Н | |||||||
0,1 | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,0 | |||
0,903 | 0,685 | 0,468 | 0,182 | 0,047 | -0,030 | -0,124 | ||
0,1 | 0,902 | 0,673 | 0,451 | 0,172 | 0,044 | -0,029 | -0,119 | |
0,2 | 0,898 | 0,632 | 0,399 | 0,144 | 0,036 | -0,025 | -0,101 | |
0,3 | 0,886 | 0,540 | 0,301 | 0,101 | 0,025 | -0,018 | -0,074 | |
0,4 | 0,845 | 0,339 | 0,159 | 0,051 | 0,012 | -0,010 | -0,039 | |
0,5 | ||||||||
0,888 | 0,796 | 0,675 | 0,457 | 0,282 | 0,148 | 0,047 | ||
0,1 | 0,887 | 0,790 | 0,664 | 0,442 | 0,269 | 0,139 | 0,039 | |
0,2 | 0,885 | 0,769 | 0,625 | 0,391 | 0,229 | 0,113 | 0,020 | |
0,3 | 0,876 | 0,716 | 0,535 | 0,297 | 0,164 | 0,077 | 0,001 | |
0,4 | 0,840 | 0,558 | 0,336 | 0,156 | 0,083 | 0,038 | -0,006 | |
0,5 | ||||||||
0,904 | 0,853 | 0,777 | 0,632 | 0,511 | 0,422 | 0,372 | ||
0,1 | 0,902 | 0,849 | 0,768 | 0,617 | 0,492 | 0,400 | 0,344 | |
0,2 | 0,896 | 0,833 | 0,738 | 0,567 | 0,433 | 0,334 | 0,267 | |
0,3 | 0,882 | 0,793 | 0,666 | 0,461 | 0,326 | 0,234 | 0,159 | |
0,4 | 0,843 | 0,672 | 0,475 | 0,265 | 0,172 | 0,116 | 0,062 | |
0,5 | ||||||||
0,925 | 0,900 | 0,852 | 0,760 | 0,686 | 0,634 | 0,611 | ||
0,1 | 0,921 | 0,894 | 0,843 | 0,744 | 0,663 | 0,606 | 0,578 | |
0,2 | 0,910 | 0,876 | 0,814 | 0,692 | 0,593 | 0,519 | 0,475 | |
0,3 | 0,891 | 0,839 | 0,749 | 0,585 | 0,463 | 0,375 | 0,308 | |
0,4 | 0,846 | 0,736 | 0,576 | 0,364 | 0,255 | 0,189 | 0,125 | |
0,5 | ||||||||
0,953 | 0,955 | 0,941 | 0,906 | 0,879 | 0,861 | 0,854 | ||
0,1 | 0,948 | 0,948 | 0,931 | 0,890 | 0,857 | 0,836 | 0,827 | |
0,2 | 0,933 | 0,927 | 0,900 | 0,839 | 0,788 | 0,752 | 0,735 | |
0,3 | 0,905 | 0,887 | 0,839 | 0,736 | 0,649 | 0,584 | 0,542 | |
0,4 | 0,850 | 0,798 | 0,696 | 0,513 | 0,393 | 0,312 | 0,241 | |
0,5 | ||||||||
0,968 | 0,982 | 0,987 | 0,986 | 0,983 | 0,980 | 0,979 | ||
0,1 | 0,965 | 0,979 | 0,983 | 0,980 | 0,974 | 0,970 | 0,969 | |
0,2 | 0,954 | 0,966 | 0,965 | 0,952 | 0,938 | 0,929 | 0,926 | |
0,3 | 0,927 | 0,930 | 0,917 | 0,877 | 0,840 | 0,813 | 0,802 | |
0,4 | 0,858 | 0,845 | 0,801 | 0,688 | 0,588 | 0,513 | 0,460 | |
0,5 |
(57)
где v - коэффициент Пуассона;
L=2l, Н - длима и высота здания.
26. Для здании II типа (см. черт. 1, в, г) суммарное продольное усилие в m-м сечении наружной е и внутренней f стены вычисляются по формуле
Ne(f),m=nm(ae(f)Ke(f)Dte(f)+apKpDtp). (58)
27. Усилия Ne(f),m и Np,m распределяются между отдельными элементами составного сечения стен или перекрытий пропорционально их продольной жесткости. Например, для сечения на черт. 2, в усилия в поясе кладки k и перемычке r соответственно равны (индекс m опущен):
(59)
28. Усилия в плитах перекрытий лоджии, балконов и т. п., расчетные температуры которых Dtp,b отличаются от температуры перекрытий внутри помещений Dtp вычисляются по формуле
|
|
(60)
где Kp,b - продольная жесткость плит перекрытий лоджий и т. п.