3.6. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов следует учитывать случайный эксцентриситет еа, принимаемых не менее:
1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смешения;
1/30 высоты сечения;
10 мм.
Для элементов статически неопределимых конструкций (например, защемленных по концам столбов) значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести сечения е 0принимают равным значению эксцентриситета, полученному из статического расчета, но не менее еа.
Для элементов статически определимых конструкций эксцентриситет е 0принимают равным сумме эксцентриситетов - из статического расчета конструкций и случайного.
3.7. При гибкости элементов l 0/ i >14 (для прямоугольного сечения при l 0/ h > 4) необходимо учитывать влияние на их несущую способность прогибов путем умножения значений е 0 на коэффициент h,определяемый согласно п. 3.10.
3.8. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов при расположении продольной силы в пределах сечения элемента производится без учета сопротивления бетона растянутой зоны следующим образом.
|
|
Для элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечения при действии усилия в плоскости симметрии расчет производится из условия
N £ RbАb, (3.1)
где Аb - площадь сжатой зоны бетона, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения продольной силы N (с учетом прогиба) (черт. 3.1.).
Для элементов прямоугольного сечения
, (3.2)
где h - см. п. 3.10.
Из условия (3.1) также можно рассчитывать симметричные трапециевидные и треугольные сечения, если наибольшее сжатие приходится на большую сторону сечения.
Черт. 3.1. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны
1 - центр тяжести площади сжатой зоны Аb, 2 - то же, площади всего сечения
В остальных случаях расчет производится на основе нелинейной деформационной модели согласно пп. 3.72-3.76, принимая в расчетных зависимостях площадь арматуры равной нулю.
Допускается при косом внецентренном сжатии прямоугольного сечения расчет проводить из условия (3.1), определяя Ab по формуле
, (3.3)
где е 0 х и е 0 y - эксцентриситеты силы N в направлении соответственно размера сечения h и b.
h x и h y - коэффициенты h, определенные согласно п. 3 10 отдельно для каждого направления.
3.9. Внецентренно сжатые бетонные элементы при расположении продольной силы за пределами поперечного сечения элемента, а также элементы, в которых появление трещин не допускается, независимо от расчета из условия (3.1), должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны из условия
|
|
. (3.4)
где уt -расстояние от центра тяжести сечения элемента до наиболее растянутого волокна;
h - см п 3 10.
Для элементов прямоугольного сечения условие (3.4) имеет вид
. (3.5)
Допускается расчет бетонных элементов с учетом бетона растянутой зоны производить на основе нелинейной деформационной модели согласно пп. 3.72-3.76, принимая в расчетных зависимостях площадь арматуры равной нулю.
3.10. Значение коэффициента h, учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольной силы е 0, определяется по формуле
, (3.6)
где Ncr - условная критическая сила, определяемая по формуле
, (3.7)
где D - жесткость элемента в предельной по прочности стадии, определяемая по формуле
; (3.8)
l 0 - определяется по табл. 3.1.
Таблица 3.1
Характер опирания стен и столбов | Расчетная длина l 0внецентренно сжатых бетонных элементов |
1 С опорами вверху и внизу: | |
а) при шарнирах на двух концах независимо от величины смещения опор | H |
б) при защемлении одного из концов и возможном смещении опор зданий: | |
многопролетных | 1,2 H |
однопролетных | 1,5 H |
в) при частичном защемлении неподвижных опор | 0,8 Н |
2. Свободно стоящие | 2 H |
Примечание. H - расстояние между перекрытиями и другими горизонтальными опорами (при перекрытиях, монолитно связанных со стеной (столбом) за вычетом толщины перекрытия) или высота свободно стоящей конструкции |
Для элементов прямоугольного сечения формула (3.8) имеет вид
. (3.8.а)
В формулах (3.8) и (3.8.а):
j l - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, равный
, (3.9)
но не более 2;
М 1 - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;
М 1 l - то же, от постоянных и длительных нагрузок;
d e - коэффициент, принимаемый равным е 0/ h, но не менее 0,15.
Для стен и столбов с упруго неподвижными опорами указанное значение hпринимается при расчете сечений в средней трети высоты H. При расчете опорных сечений принимается h =1,0, а в других сечениях - по линейной интерполяции.
Если нижняя опора жестко защемлена, то при упругой верхней опоре определенное по формуле (3.6) значение h принимается для сечений нижнего участка высотой 2/3 H.
3.11. Расчет с учетом прогиба внецентренно сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения класса не выше В20 при l 0 £ 20 h допускается производить из условия
N £ a nRbbh, (3.10)
где a n - определяется по графику (черт. 3.2) в зависимости от значений e 0/ h и l = l 0/ h.
3.12. При действии значительных поперечных сил должно выполняться условие
, (3.11)
где s mt и s mc - главные растягивающие и главные сжимающие напряжения, определяемые по формуле
, (3.12)
s x и t - нормальное и касательное напряжение в рассматриваемом волокне сечения, определяемые как для упругого материала.
Для прямоугольного сечения проверка условия (3.11) проводится для волокна на уровне центра тяжести сечения, а для тавровых и двутавровых сечений на уровне примыкания сжатых полок к стенке сечения.
Черт. 3.2. График несущей способности внецентренно сжатых бетонных элементов
Условные обозначения: при M 1 l / M 1 = 1,0;
при M 1 l / M 1= 0,5.
Для прямоугольного сечения проверка условия (3.11) проводится для волокна на уровне центра тяжести сечения, а для тавровых и двутавровых сечений на уровне примыкания сжатых полок к стенке сечения.