В качестве основания принимается ИГЭ-2
ИГЭ-2 (dQ4) – суглинок пластичный, коричневый, зеленовато-серый, с прослойками песка средней крупности, непросадочный, ненабухающий, слабопучинистый. Мощность слоя 8,0 – 8,5м.
Нормативные значения:
- плотность – 1,92т/м3;
- удельное сцепление – 23,3кПа;
- природная влажность – 0,11 дол.ед.
- угол внутреннего трения – 20 град;
Таблица 3.1. Основные расчетные параметры грунтов основания, определенные при доверительной вероятности 0,85 (для расчетов по II предельному состоянию):
№ | Наименование параметра | Условн. обознач. | ИГЭ-2 |
1. | Удельный вес, кН/м3 | γII | 16,00 |
2. | Удельное сцепление, кПа | СII | 20,145 |
3. | Угол внутреннего трения, град. | φII | |
4. | Модуль деформации, МПа | Е | |
5. | Коэффициент пористости | e | 0,78 |
Число пластичности | Áр | 0,13 |
3.1. Определение требуемой площади фундаментов в расчетных сечениях.
Где
n – коэффициент, учитывающий вид нагрузки (для вертикальных нагрузок n=1);
– суммарное нормативное значение нагрузок на верхнем обрезе фундамента;
|
|
– табличное значение расчетного сопротивления грунта основания, в качестве основания принят ИГЭ-2 – суглинок, по таблице В.3. Приложения В [1] в зависимости от коэффициента пористости и числа пластичности интерполяцией определено R0=250кПа;
d – глубина заложения фундамента 3,6м
d1 - глубина заложения фундамента от пола подвала 0,8м
γ – удельный вес фундамента и грунта на его уступах 20кН/м3;
Так как проектируемый фундамент ленточный, расчет ведется на 1 п.м., то длина подошвы l=1м. Следовательно значение рассчитанной требуемой площади фундамента () будет численно равняться требуемой ширине ленточного фундамента (b) в сечении.
Таблица 3.2. Результаты расчета требуемой площади фундамента и требуемой ширины ленточного фундамента (b)
Сечение | NII, кН/м | , м2 | bпред, м | b, м |
1-1 | 280,2 | 1,96 | 1,4 | |
2-2; | 293,5 | 1,96 | 1,4 | |
3-3 | 1,96 | 1,4 | ||
4-4 | 410,2 | 1,96 | 1,4 | |
5-5 | 393,4 | 1,96 | 1,4 |
Значение b принято в соответствии с требованиями унификации строительства и номенклатурой железобетонных изделий заводов производителей, расположенных в районе строительства.
3.2. Определении среднего давления под подошвой фундамента
Где
G – давление от тела фундамента и слоя грунта на его уступах
G=b*l*d* γ
Таблица 3.3. Результаты расчета среднего давления под подошвой фундамента в сечениях
Сечение | NII, кН/м | b, м (А, м2) | G, кН/м | P, кН/м |
1-1 | 280,2 | 1,4 | 100,8 | 196,5 |
2-2; | 293,5 | 1,4 | 100,8 | 175,9 |
3-3 | 1,4 | 100,8 | 274,2 | |
4-4 | 410,2 | 1,4 | 100,8 | 268,5 |
5-5 | 393,4 | 1,4 | 100,8 | 252,1 |
3.3 Определение расчетного сопротивление грунта основания для грунта ИГЭ-2, по принятым ширинам фундаментов в сечениях..
|
|
Расчетное сопротивление грунта при природной влажности основания определяется по формуле 5.7 [1]:
(3.1)
Где
- коэффициент по таблице 5.2 [1]; (IL =0,33 для ИГЭ-2)
коэффициент по таблице 5.2 [1], при соотношение принимается интерполяцией
для характеристик грунта, определенных непосредственными испытаниями;
по таблице 5.3 [1];
по таблице 5.3 [1];
по таблице 5.3 [1];
- ширина фундамента;
- коэффициент при ;
- среднее расчетное значение удельного веса грунтов, под подошвой фундамента;
- среднее расчетное значение удельного веса, выше подошвы фундамента;
- расчетное удельное сцепление грунта;
- глубина подвала, расстояние от уровня планировки до пола подвала;
Проверка достаточности принятой ширины фундамента осуществляется по условию:
R=1,2*1,05/1*[0.98*1*1.4*16+4.93*0,8*16,21+(4.93-1)*2,8*16,21+7.4*20,145]
R=521
R > P
Проверка необходимости принятой ширины фундамента осуществляется по запасу прочности:
Таблица 3.4. Результаты определения расчетного сопротивления грунта основания, среднего давления под подошвой фундамента и ширин фундамента в сечениях.
Сечение | b, м | R, кПа | Р, кПа | Kзап, % | |
1-1 | 1.4 | 280,2 | |||
2-2; | 1,4 | 293,5 | |||
3-3; | 1,4 | ||||
4-4 | 1,4 | 410,2 | |||
5-5 | 1,4 | 393,4 |