Схема и теоретический цикл одноступенчатой ПКХМ представ- лены на рисунках 3 и 4. Здесь и далее характерные состояния хладагента в циклах машин и на их схемах отмечены одними и теми же цифрами.
Рис.3 Схема одноступенчатой ПКХМ
Для параметров хладагента используются следующие обозначения:
— соответственно температура и давление кипения;
— соответственно температура и давление конденсации;
— температура переохлаждения конденсата;
и — температура пара соответственно всасываемого (1) и нагнетаемого (2)компрессором.
В теоретических циклах пренебрегают теплообменом хладагента с неохлаждаемым воздухом (омывающим холодильное оборудование), изменением давления хладагента в теплообменных аппаратах и трубопроводах. Сжатие в компрессоре считается адиабатным.
Как в испарителе, так и в конденсаторе хладагент находится главным образом в состоянии насыщения и каждой температуре насыщения или соответствует одно единственное значение давления насыщения или
|
|
Рис.4. Теоретический цикл одноступенчатой ПКХМ на диаграммах sT и iP
В охлаждаемом помещении, через тепловую изоляцию которого непрерывно проникает теплота извне, расположен испаритель. Испарителем называется теплообменный аппарат, в котором кипит хладагент. Хладагент поступает в испаритель от регулирующего (дроссельного) клапана в виде очень влажного насыщенного пара (4). Для отвода теплоты от охлаждаемой среды (воздуха, промежуточного хладоносителя и др.) в паровых машинах используется изобарно-изотермический процесс (4-C) (см. рис.4) кипения, содержащейся во влажном паре жидкости при постоянных значениях давления и температуры. Теплоту парообразования , необходимую для кипения, хладагент получает от воздуха судового помещения, вследствие чего оно охлаждается. Кроме того, теплота отводится от помещения в конце испарителя и во всасывающем трубопроводе, смонтированном внутри охлаждаемого помещения, в результате незначительного перегревания (изобарный процесс с—1) образующегося сухого насыщенного пара от температуры до . Температура кипения регулируется изменением давления пара над поверхностью кипящей жидкости путем интенсивного его отвода из испарителя. Давление поддерживают таким, чтобы соответствующая ему температура была более низкой чем температура воздуха в охлаждаемом помещении , Разность этих температур - необходима для передачи теплоты через стенки змеевиков И от охлаждаемой среды к кипящему хладагенту. Температуры кипения и всасывания определяются и ограничиваются значением . Для поддержания постоянного давления перегретый пар (1) непрерывно отсасывается компрессором с той же интенсивностью, с которой пар образуется в испарителе. Чтобы хладагент отдал полученную от охлаждаемой среды окружающей среде теплоту с более высокой температурой, необходимо пар адиабатно сжать в компрессоре (1 – 2) от давления до значения , при котором соответствующая температура насыщения будет выше температуры охлаждающей забортной воды . ПКХМ работает за счет затраты механической энергии на сжатие хладагента.
|
|
Тепловой эквивалент работы, расходуемой на сжатие, называется теплотой сжатия. Температура пара, нагнетаемого компрессором (2), зависит от свойств хладагента, температуры в начале сжатия (1), степени повышения давления и способа охлаждения компрессора. Сжатый перегретый пар нагнетается компрессором в конденсатор. Таким образом компрессор осуществляет циркуляцию хладагента через элементы холодильной машины, преодолевая их гидравлические сопротивления.
Через конденсатор циркуляционным насосом прокачивается забортная вода. Вследствие отвода теплоты от хладагента окружающей средой с более низкой температурой (изобарный процесс 2— 3) пар вначале в нагнетательном трубопроводе и верхней части конденсатора изобарно охлаждается до состояния насыщения а (отвод теплоты перегрева 2 – а). Затем он конденсируется при постоянной температуре , определяемой давлением насыщения (изобарно-изотермический процесс а – в), а скапливающаяся в нижней части конденсатора жидкость изобарно переохлаждается до температуры < . Для поддержания постоянного давления конденсации пар должен конденсироваться с той же интенсивностью, с которой он перекачивается в конденсатор. Отводимая от хладагента теплота уносится охлаждающей средой. Из конденсатора переохлажденная жидкость (3) с параметрами и поступает в регулирующий клапан.
В паровых ХМ для понижения температуры хладагента и замыкания цикла используется процесс дросселирования (3 — 4)в суженном отверстии регулирующего клапана (дроссельный эффект Джоуля—Томпсона). Дроссельный клапан называется регулирующим потому, что он одновременно регулирует массовую подачу жидкого хладагента в испаритель. В регулирующем клапане давление хладагента понижается от до . Вследствие этого при дросселировании часть циркулирующей жидкости выкипает. Необходимую для кипения теплоту парообразования хладагент берет от самого себя, поэтому невыкипевшая жидкость охлаждается от до первоначальной температуры . Поскольку процесс дросселирования (сопровождающийся трением) необратим, то энтропия (s) возрастает. Хладагент дросселируется в РК мгновенно, следовательно этот процесс происходит без теплообмена с окружающей средой (адиабатный). В процессе дросселирования полезная работа не совершается. По этим причинам энтальпия хладагента в начале и конце, процесса не изменяется.
Под действием разности давлений и хладагент возвращается через регулирующий клапан в испаритель, и далее цикл повторяется.
Расчет теоретического цикла одноступенчатой ПКХМ. Рассмотрим расчет цикла без учета влияния примеси масла к хладагенту. Исходной величиной для расчета является рабочая холодопроизводительность (холодильная мощность) машины. Кроме того, предварительно выбираются хладагент и температуры: кипения , всасываемого компрессором пара , конденсации и переохлаждения .
По температурам и , пользуясь таблицей насыщенного пара для выбранного хладагента, либо термодинамической диаграммой ip или sT, определяются соответствующие абсолютные давления насыщения и . Затем по установленным температурам и давлениям строится теоретический цикл машины в одной из диаграмм состояния хладагента. Состояние перегретого пара, всасываемого компрессором из испарителя, определяется пересечением изобары с изотермой (1). Принимая сжатие пара в компрессоре адиабатным, проводят изоэнтропу s до пересечения с изобарой (состояние 2 перегретого пара в конце сжатия). На пересечении изотермы с изобарой (в диаграмме sT с левой пограничной кривой, для которой x=0), определяется состояние переохлажденного конденсата (3). Процесс дросселирования условно изображается изоэнтальпой i, проходящей из точки (3) вниз до пересечения с изобарой в точке (4), которая характеризует состояние влажного насыщенного пара между регулирующим клапаном и испарителем.
|
|
С помощью термодинамической диаграммы определяются в соответствующих точках цикла энтальпии i и удельный объем всасываемого компрессором пара v.
Затем определяются удельные характеристики цикла, отнесенные к 1кг циркулирующего в машине хладагента и к единице времени. Теплота, отводимая от охлаждаемой среды 1кг хладагента называется удельной массовой холодопроизводительностью, кДж/кг,
.
Теплота, отводимая от охлаждаемой среды 1 м3 всасываемого компрессором пара, называется удельной объемной холодопроизводительностью, кДж/м3,
.
Теплота, отводимая холодильной машиной от охлаждаемой среды в единицу времени, называется холодопроизводительностью кДж/с (кВт), .
где - массовый расход циркулирующего в машине хладагента, кг/с.
Теоретическая работа, затрачиваемая на сжатие 1кг хладагента, называется удельной работой компрессора .
Поскольку в цикле ПКХМ использован необратимый процесс дросселирования, в котором не совершается внешняя работа и , то удельная работа, затрачиваемая на осуществление цикла хладагента, равна работе компрессора . При s = const техническая работа .
Теоретическая адиабатная мощность компрессора, кВт,
.
Теплота, передаваемая хладагентом в окружающую среду при =const. называется удельной тепловой нагрузкой конденсатора, кДж/кг,
.
Интенсивность отвода теплоты от хладагента в конденсаторе называется тепловой нагрузкой конденсатора, кВт,
|
|
.
На основании первого закона термодинамики в удельную теплоту конденсатора, передаваемую окружающей среде с повышенной температурой, входит не только удельная теплота, отводимая от охлаждаемой среды с низкой температурой, но и тепловой эквивалент работы, подводимой извне для осуществления обратного цикла:
.
Это равенство называется уравнением энергетического баланса для удельных характеристик теоретического цикла ПКХМ.
Если величины отнесены к единице времени, то уравнение имеет вид: .
Энергетическая эффективность теоретического цикла ПКХМ оценивается теоретическим холодильным коэффициентом:
.
В зависимости от вида работы или мощности (теоретической или действительной) определяются теоретический или действительный холодильные коэффициенты. Действительным холодильным коэффициентом называется холодильный коэффициент реального цикла.
По сравнению с другими типами холодильных машин, ПКХМ отличаются высокой экономичностью, компактностью, небольшой массой. Вследствие этих преимуществ они получили наибольшее распространение в судовой и стационарной холодильной технике. На речных судах применяют только такие машины.