Зависимость коэффициента сопротивления шара от числа Рейнольдса имеет сложный вид (см. рис. 10.2). В первом приближении она может быть описана формулой [1]
или (8.12)
которая действительна при Re<105. В этой формуле Re=υd/ν (d - диаметр шара.) При очень малых числах Рейнольдса из уравнения (10.12) следует:
(8.13)
Подставляя это выражение в формулу (10.11), получим формулу Стокса:
Fд=3πμυd, (8.14)
При очень больших числах Рейнольдса
. (8.15)
Скорость равномерного падения шара в покоящейся жидкости ω (так называемая гидравлическая крупность), или скорость восходящего потока, при которой частица шарообразной формы находится в равновесии (скорость витания), может быть найдена из формулы
, (8.16)
|
|
где ρтв - плотность твердого тела;
ρж - плотность жидкости;
Сд - коэффициент сопротивления шара.
С учетом выражения (8.12) формула (8.16) принимает вид:
, (8.17)
где ; ω – в см/с; d – в см; ν – в см2/с
Определение гидравлической крупности (скорости витания) весьма важно для расчетов гидро- и пневмотранспортирования, движения наносов и др.
Значения гидравлической крупности ω для частиц разного диаметра при их падении в неподвижной воде даны в табл. 8.2 (при температуре воды 20°С),
Примеры
Пример 8.1. Плоская пластинка с размерами L =1 м и l =3 м (размер, перпендикулярный чертежу) и абсолютной эквивалентностью kэ=0,1 мм обдувается в ребро потоком воздуха со скоростью υ=50 м/с. Температура воздуха 15°С. Определить силу трения воздуха о пластинку.
Решение. Коэффициент сопротивления трения для турбулентного пограничного слоя определяем по формуле (8.7):
Сf=0,03(kэ/L+83/ReL)0,2
Кинематический коэффициент вязкости воздуха ν=1,45·10-5 м2/с (см. приложение 5).
Число Рейнольдса в рассматриваемом случае
.
Коэффициент сопротивления трения
.
Сила трения воздуха по двум сторонам пластинки при ρ= 1,2 кг/м3 (см. приложение 5)
Н.
Пример 8.2. Вычислить силу давления ветра, которую испытывает 1 м2 лобовой площади дымовой трубы (ω =1 м2). Коэффициент сопротивления такой трубы Сд=0,67 определен путем испытания модели. Наибольшая скорость ветра υ=50 м/с. Температура воздуха 15°С.
Решение. Плотность воздуха ρ= 1,21 иг/м3, давление ветра находим по формуле
|
|
Fд=Cд ωρν2/2=0,67·1·1,21·502/2≈1·103 Н
Пример 8.3. Осевая сила, с которой поток действует на круглую прямую трубу диаметром d=0,3 м, по динамометру R=7·102 Н (рис. 8.4). Определить
давление ρ1 на входе в трубу, если вода вытекает из трубы в атмосферу.
Рис. 8.4 Рис. 8.5
Решение. Составим уравнение количества движения в проекции на направление движения для сечений 1—1 и 2—2:
ρQυ1 – ρQυ2 = p1ω – F
Поскольку сечение трубопровода по длине не изменяется, то
υ1= υ2; p1ω =R,
откуда
Пример 8.4. Определить избыточное давление на входе в диффузор с условием, чтобы сила, действующая на диффузор в направлении течения, равнялась нулю, если Q=0,01м3/с; d1=0,03 м; d2=0,1 м; α=60° (рис. 8,5).
Решение. Запишем уравнение количества движения в проекции на направление движения в виде
ρQυ1 – ρQυ2 = p1ω1 – p2ω2 + F
По условию задачи F=0. Выразим давление на выходе из диффузора через искомое давление p1, используя уравнение Бернулли:
P2=P1 + ρυ12/2 – ρυ22/2 –ΔPпот.
Найдем скорости на подходе к диффузору и на выходе из него:
υ1 =Q/ω1=1,27·0,01/0,032=14,1 м/с;
υ2 =Q/ω1=1,27·0,01/0,12 = 1,27 м/с.
Потери давления в диффузоре
ΔPпот=ζρυ22/2
Где
ζ=Кп.р.(ω1/ω2-1)=kп.р.(d22/d12-1)
По табл. 4.3 при α=60° Кп.р.= 0,95. Тогда
ζ=0,95(0,12/0,032-1)2=95.
При плотности воды ρ=998,2 кг/м3, подставляя численные значения, получим:
ΔPпот=95·998,2·1,272/2=0,765·105 Па.
Тогда
.
Подставляем полученные величины в уравнение количества движения:
и находим
P1= - 0,44·105 Па= - 44 кПа.
Таким образом, для того чтобы на диффузор не действовали осевые усилия, давление на входе в него должно быть отрицательным.
Пример 8.5. Определить расход воздуха, поступающего в каждое отверстие квадратного сечения в промышленном здании (рис. 10.6). Вентиляция осуществляется за счет динамического воздействия ветра (ветрового давления). Скорость ветра υ=5 м/с; температура воздуха 20°С; площади отверстий ω1 =15 м2, ω2 =30 м2; ω3=10 м2.
Рис. 10.6
Решение. Ветровое давление на поверхность здания (на единицу площади) определяем по формуле (8.5).
Где С – в данном случае аэродинамический коэффициент сопротивления, зависящий от характера обтекания ветром рассматриваемой поверхности.
Ветровые коэффициенты принимаем соответственно: С1=0,5, С2= - 0,3, С3= - 0,1. Плотность воздуха ρ=1,22 кг/м3.
Давление ветра на наветренную поверхность у первого отверстия
Давление ветра на наветренную поверхность у первого отверстия
Давление у третьего отверстия
Предположим, что общий баланс воздуха в помещении имеет вид
где Q1 - расход воздуха, поступающего в помещение через первое отверстие; Q2 и
Q3 - расходы воздуха, уходящего из помещения через второе и третье отверстия соответственно.
Если давление в помещении обозначить через pп, то расходы воздуха в каждом отверстии (разность в подкоренном выражении всегда положительна):
Коэффициенты расхода отверстий μ1, μ2, μ3 в общем случае зависят от числа Рейнольдса. В первом приближении принимаем квадратичный законн истечения, тогда μ1=μ2=μ3. Следовательно,
Полученное трансцендентное уравнение решаем графически относительно давления в помещении рп. Для этого представим уравнение в виде
.
Задаваясь различными значениями рп, вычисляем соответствующие f(pп):
рп = 1
рп = 0
рп = - 2
Построим график зависимости f(рп) от рп (рис. 10.7). Решение уравнения находим при f(рп)=1, рп= - 1,8. Результаты расчета давления в помещении показывают, что так как рп<рвз, через третье отверстие воздух будет поступать в помещение.
|
|
Рис. 8.7 Рис. 8.8
Находим числа Рейнольдса и значения коэффициентов расхода μ при движении воздуха в отверстиях [ν=15·10-6 м2/с (см. приложение 4)]. Число Рейнольдса
Эквивалентный диаметр квадратного отверстия d=a=√ω находим по приложению 17. Тогда
.
По рис. 7.2 находим: μ1=0,60. Аналогичным способом находим: μ2=0,60;
Μ3=0,60.
Расход воздуха, поступающего в помещение:
через первое отверстие
=34,4 м3/с;
через третье отверстие
=4,3 м3/с.
Расход воздуха, уходящего из помещения через второе отверстие
=39 м3/с
Проверяем баланс воздуха в помещении:
Приток воздуха =38,7 м3/с; удаление воздуха =39 м3/с. Погрешность расчета составляет:
Таким образом, третье отверстие при заданном направлении ветра работает как приточное, причем расход воздуха, поступающего через это отверстие, составляет всего 10% расхода воздуха, поступающего через первое отверстие.
Пример 8.6. Струя, вытекающая из коноидального насадка диаметром
d=0,15 м, должна воздействовать на небольшую преграду с силой R=2·104 Н.
Определить расход воды Q и давление перед насадком p, если преграда делит струю на две части, отклоняемые на угол φ=60° (рис. 10.8).
Решение. Силовое воздействие струи в направлении ее оси определяем по
формуле (10.1):
F=ρων2(1-cosφ),
Откуда
Для коноидального насадка коэффициент сжатия струи ε= 1, поэтому площадь сжатого сечения струи ω равна площади выходного насадка ω0:
ω— ω0 = πd2/4=0,785·10-2 м2.
Принимая ρ = 998,2 кг/м3, находим необходимую скорость струи:
м/с
Расход, соответствующий этой скорости истечения,
=υω=48·1,77·10-2=0,85 м3/с
Расход связан с перепадом давления зависимостью
.
Принимая для коноидальното насадка μ0=0,98, имеем;
Таким образом, подавая к насадку расход воды =0,85 м3/с под давле-
нием P = 1180 кПа, обеспечиваем необходимое динамическое воздействие на
|
|
преграду R=2·104 Н.