Проверка на контактную прочность при действии максимальных нагрузок

Расчетное условие: σ_Hmax < [σ]_Hmax.

σ_H = 369 МПа;

σ_Hmax = σ_H ,

K_пер = 2.35 – коэффициент перегрузки

σ_Hmax = 369 = 566 МПа.

Для стали 45 улучшенной предел текучести σ_T = 450 МПа [1, табл. 9]

[σ]_Hmax = 2.8*σ_T = 2.8*450 = 1260 МПа.

Расчетное условие выполняется, контактная прочность при действии максимальных нагрузок обеспечена.

 

Проверка на изгибную прочность при действии максимальных нагрузок

Расчетное условие: σ_Fmax < [σ]_Fmax, расчет ведем по более слабому звену – шестерне.

 

σ_Fmax = σ_F* K_пер =60*2.35 = 141 МПа.

 

[σ]_Fmax = 2.75HB = 2.75*220 = 605 МПа.[1] (у колеса твердость зубьев HB = 220).

Расчетное условие выполняется, контактная прочность при действии максимальных нагрузок обеспечена.

Проверочный расчет тихоходной передачи

Проверка контактной выносливости зубьев

Расчетное условие: σ_H < [σ]_H.

[σ]_H = [σ]_H3 = 413 МПа (см. проектировочный расчет).

Расчетная формула контактного напряжения:

 

.

 

Принимаем

Z_H = 1.77 – коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев.

Z_M = 275 – коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес.

ε_α =  - торцевой коэффициент перекрытия.

Z_ε =  - коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий.

K_Hβ = 1.05 [1, табл. 20], K_Hα = 1.14

K_HV =1 + ;

 

 Н/мм,

δ_H = 0.006 [1, табл. 22];

q = 73 [1, табл. 21] – степень точности по нормам плавности.

 

 Н/мм.

K_HV =1 + .

 МПа.

σ_H < [σ]_H, контактная выносливость обеспечена.