1) Предполагаем, что известна номинальная мощность, которую можно рассеивать на шунте , минимальное, номинальное и максимальное значение амплитуды тока через шунт. Тогда сопротивление шунта
r = = ,
где -действующее значение номинального напряжения шунта. Обычно выбирается в пределах (0,075-0,5) В.
r = =0, 02 Ом
) Определяем максимальную фазовую погрешность задаваясь разными типоразмерами магнитопроводов: Ш - 9;12;16; для сталей 80 НХС с различным количеством витков(полученное значение погрешности помножим на 100% и разделим на )
= = [ ],
где - длина материала меди обмоток, м
= ,
где
,
Где а - ширина среднего стержня, м;
- ширина окна сердечника, м;
Ку2 = 0.64 - коэффициент укладки для обмотки q2.
= 1.7∙10-8 Ом∙м - удельное сопротивление меди.
− длина силовой линии магнитного потока в сердечнике, м;
= 0.8;
=2πƒ=314 с-1;
= 0.35 - коэффициент меди;
Qo - полная площадь окна сердечника, м;
Bmн. = 0.45 Тл;
Sст. = а2.
для стали 80НХС (0)=64
|
|
Определяем максимальную приведенную погрешность ТН, задаваясь разными типоразмерами магнитопроводов: Ш - 9;12;16; для сталей 80 НХС.
берем для трёх типоразмеров магнитопровода Ш-9,Ш-12,Ш-16.
Ш-9:
=4 9+2=38 м
=38 =77, 4 м
= =57,7 м
Ш-12:
=4 +2=50 м
=50 =102,5 м
= =76,25 м
Ш-16:
=4 +2=66 м
=66 =136 м
= =101 м
W=200
Ш-9:
= [ +
] =0,1%
Ш-12:
= [
]=0,06%
Ш-16:
= [
]= 0,04%
W=300
Ш-9:
= [
]=0, 1%
Ш-12:
= [
] =0,06%
Ш-16:
= [
]= 0,04%
W=400
Ш-9:
= [
]=0,1%
Ш-12:
= [
]=0,06%
Ш-16:
= [
]= 0,04%
3) Предполагаем, что коэфициент трансформации ПИТН равен еденице
,
) А вторичная обмотка нагружена на бесконечно большое сопротивление и, следовательно, сечение провода этой обмотки равно технологическому:
)Осуществляем проверку.
> ,
Где , а допустимая плотность тока J=(2 2,5) А/
+ =
Откуда
= -
У нас задано условие, а по условию , где
Для данного расчёта наиболее подходящей является погрешность магнитопровода при W=200,которая равна , эта погрешность удовлетворяет условиям проверки.
= -0,011 =0,619
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В данной курсовой работе был спроектирован ФССППТ на основе промежуточного трансформатора напряжения с шунтом. Разработана структурная и принципиальные схемы, произведено описание схем, рассчитаны все необходимые параметры ИТН.В процессе проектирования стальЭ-43 была заменена на 80НХС для повышения точности проектирования. В результате проектирования ИТН было рассмотрено 3 типоразмера магнитопровода Ш-9;12;16;
|
|
Из расчетов можно сделать вывод, что в данном случае необходим ИТН с Ш-образным сердечником типоразмера Ш-9, так как он соответствует предъявляемым требованиям и является наиболее экономически выгодным. В то время, как два других рассмотренных сердечника не соответствуют предъявляемым требованиям и параметрам.
ЛИТЕРАТУРА
1. Кизилов В.У. Проектирование измерительных трансформаторов тока и напряжения, трансформаторов и дросселей переменного тока устройств автоматики энергосистем. Харьков, ХПИ, 2000.
. Ванин В.К., Павлов Г.М. Релейная защита на элементах вычислительной техники.- М.: Энергоатомиздат,1991.
. Темкина Р.В. Измерительные органы релейной защиты на интегральных микросхемах.- М.: Энергоатомиздат,1985.
. Гутников В.С. Интегральная электроника в измерительных устройствах.- М.: Энергия,1988.