ИЗУЧЕНИЕ НЕУПРАВЛЯЕМЫХ ВЫПРЯМИТЕЛЕЙ
4.1. Цель работы
4.1.1. Изучить работу схем однополупериодного и двухполупериодных выпрямителей.
4.1.2. Изучить работу схем фильтров.
4.1.3. Произвести расчет схем выпрямителей и фильтров в соответствии с исходными данными, приведёнными в таблице 4.1.
Вариант задания указывается преподавателем.
4.2. Содержание расчетного задания
4.2.1. По данным, приведенным в таблице 4.1 произвести расчет
токов и напряжений диодов и трансформатора для всех схем.
4.2.2. Выбрать по справочникам диоды, конденсаторы и резисторы
соответствующие рассчитанным параметрам.
4.3. Методические указания
При выводе основных соотношений в выпрямителях необходимо помнить, что выпрямленные напряжение и ток имеют период питающего их напряжения и внутри каждого периода они меняются по косинусоидальному закону. Разложив в ряд Фурье выпрямленный ток, получим для мгновенного значения тока i в следующее выражение:
i В = (I m /π) + (I m / 2) × sinωt - (2 I m / 3 π) × sin2ωt - (2 I m / 15 π) sin4ω,
|
|
где первое слагаемое этого ряда
, (4.1)
представляет собой среднее значение тока за период и называется постоянной составляющей выпрямленного тока I m0.
Второе слагаемое (Imax/2)sin ωt называется первой (основной) гармоникой переменной составляющей выпрямленного тока I m1.
Постоянная составляющая и первая гармоника составляют более 95% от выпрямленного тока, что позволяет пренебречь высшими гармониками и следовательно I m0+ I m1= I d= I н.
Исходные данные для расчёта выпрямителей Таблица 4.1
Варианты | Однополупериодная схема выпрямления с "С" фильтром | Двухполупериодная с "RC" фильтром | Мостовая с "LC" фильтром | |||
Uн(В) | Iн(А) | Uн(В) | Iн(А) | Uн(В) | Iн(А) | |
0,1 | 0,12 | 0,12 | ||||
0,16 | 0,18 | 0,25 | ||||
0,12 | 0,26 | 0,3 | ||||
0,26 | 0,4 | 0,36 | ||||
0,28 | 0,48 | 0,5 | ||||
0,64 | 0,5 | 0,56 | ||||
0,9 | 0,46 | 0,8 | ||||
1,28 | 0,8 | 1,1 | ||||
1,7 | 0,96 | 1,6 | ||||
0,1 | 0,4 | 0,3 | ||||
0,2 | 0,4 | 0,1 | ||||
0,3 | 0,2 | 0,3 | ||||
0,4 | 0,3 | 0,4 | ||||
0,5 | 0,4 | 0,5 | ||||
0,6 | 0,5 | 0,4 | ||||
0,7 | 0,7 | 0,5 | ||||
0,4 | 0,6 | 0,6 | ||||
0,5 | 0,5 | 0,55 | ||||
0,6 | 0,5 | 0,7 | ||||
0,4 | 0,45 | 0,5 | ||||
0,8 | 0,9 | 0,8 | ||||
0,7 | 0,8 | 0,75 | ||||
0,2 | 0,3 | 0,3 | ||||
0,4 | 0,5 | 0,4 | ||||
0,5 | 0,6 | 0,5 | ||||
1,1 | 1,2 | 1,1 | ||||
1,2 | 1,3 | 1,2 | ||||
1,3 | 1,4 | 1,3 | ||||
0,8 | 0,9 | 0,8 | ||||
0,9 | 1,0 | 0,9 | ||||
1,0 | 1,1 | 1,1 | ||||
1,3 | 1,4 | 1,4 | ||||
0,9 | 0,5 | 0,8 | ||||
0,1 | 0,18 | 0,3 | ||||
0,28 | 0,8 | 1,1 | ||||
0,64 0.2 | 0,5 | 1,6 | ||||
0,2 | 0,6 | 1,9 | ||||
0,4 | 0,5 | 0,6 | ||||
0,5 | 0,7 | 0,2 | ||||
0,6 | 0,9 | 0,4 | ||||
0,4 | 0,45 | 0,6 | ||||
Продолжение табл. 4.1 | ||||||
1,4 | 0,8 | |||||
0,1 | 0,5 | 0,3 | ||||
0,16 | 0,18 | 1,1 | ||||
0,12 | 0,8 | 1,6 | ||||
0,26 | 0,5 | 1,9 | ||||
0,28 | 0,6 | 0,6 | ||||
0,64 | 0,5 | 0,2 | ||||
0,9 | 0,7 | 0,4 | ||||
1,28 | 0,9 | 0,6 |
4.3.1. Схема однополупериодного выпрямителя
|
|
Средние значения выпрямленного напряжения U d и тока I н определяют величину R н
U d = I d R н (4.2)
Через напряжение U d определяют действующее напряжение U 2 на вторичной обмотке трансформатора
, (4.3)
Максимальная величина тока вентиля выпрямителя I m зависит от амплитуды напряжения U 2m на вторичной обмотке трансформатора (рис. 4.1) и от R н.
I м = U 2м / R н, (4.4)
Рис. 4.1. Однополупериодная схема выпрямителя
Действующее значение тока во вторичной обмотке I 2
, (4.5)
Мощность, расходуемая во вторичной обмотке трансформатора
S 2 = I 2 U 2 = 3,5 Р н = 3,5 I н U н , (4.6)
Мощность, расходуемая в первичной обмотке трансформатора
S 1 = U 1 I 1 = 2,7 Р н, (4.7)
Габаритная полная мощность трансформатора
, (4.8)
Максимальное обратное напряжение на вентиле выпрямителя
, (4.9)
Коэффициент пульсаций в однополупериодной схеме выпрямителя
, (4.10)
4.3.2. Двухполупериодная схема выпрямителя со средней точкой.
В схеме двухполупериодного выпрямителя, рис. 4.2 вентили питаются напряжениями с двух вторичных обмоток, сдвинутыми по фазе на 180°, т.е. эту схему можно рассматривать как две однополупериодных поочередно работающих на общую нагрузку R н, поэтому среднее значение выпрямленного тока I d удвоится
I d =2×I m /π, (4.11)
Действующее значение тока во вторичной обмотке трансформатора
Рис. 4.2. Двухполупериодная схема выпрямителя со средней точкой
I 2 = I d ×π / 4 = 0,785 I d, (4.12)
Действующее значение напряжения одной из полуобмоток трансформатора U 2
U 2 = 1,11 U d, (4.13)
Мощность, расходуемая во вторичной обмотке трансформатора
S 2 = I 2 ×U 2 = 1,75 Р н, (4.14)
Полная мощность трансформатора
S тр = 1,48 Р н, (4.15)
Коэффициент пульсаций на выходе двухполупериодного выпрямителя
(4.16)
где К - номер гармоники, m - число фаз.
Обратное напряжение на вентиле
. (4.17)
4.3.3. Мостовая двухполупериодная схема выпрямителя.
Мостовая схема состоит из трансформатора и четырех вентилей VD1-VD4. Переменное напряжение U 2 подводится к одной диагонали моста, а нагрузка R н подключена к другой. При этом вентили VD1 и VD3 пропускают ток в течении одного полупериода, а вентили VD2 и VD4 в течении другого полупериода. Так как ток протекает в оба полупериода по двум вентилям, то падение напряжения в мостовой схеме в два раза выше, чем в нулевой. Во вторичной обмотке ток проходит дважды за период в противоположных направлениях, поэтому вынужденное подмагничивание сердечника трансформатора постоянным током отсутствует (Рис.4.3).
Рис. 4.3. Мостовая двухполупериодная схема выпрямителя
Действующее значение напряжения на вторичной обмотке U2
U 2 = 1,11 ×U d, (4.18)
Действующее значение тока во вторичной обмотке трансформатора I 2
, (4.19)
Среднее и действующее значение тока через вентиль I в.ср и I в
, (4.20)
Действующее значение тока первичной обмотки I 1 отличается от I 2 на коэффициент трансформации К т
, (4.21)
Расчетные мощности обмоток трансформатора равны между собой
, (4.22)
Коэффициент пульсаций на выходе выпрямителя
, (4.23)
Обратное напряжение на вентиле U o6p
, (4.24)
4.3.4. Фильтры.
На выходе любой из рассмотренных схем выпрямителей содержатся постоянная и переменная составляющие и пульсация напряжения столь значительна, что непосредственное питание нагрузки от выпрямителя возможно лишь там, где приемник энергии не чувствителен к переменной составляющей (зарядка аккумуляторов, питание электродвигателей и цепей сигнализации). Для питания электронных устройств требуется напряжение с коэффициентом пульсаций . Для уменьшения пульсаций между выпрямителем и нагрузкой устанавливается сглаживающий фильтр - реактивный элемент, способный запасать энергию (С или L).
|
|
Основной параметр сглаживающих фильтров - коэффициент сглаживания S = q вх /q вых.
При емкостном фильтре переменные составляющие тока выпрямителя I m1+ I mn проходит через конденсатор, имеющий небольшое реактивное сопротивление Х с поэтому что для хорошего сглаживания берут X c<< R H.
При небольшом Х c только малая часть переменной составляющей I m2 течет через R н, поэтому напряжение на нем равно U d, следовательно
, (4.25)
При расчетах фильтра можно по заданному значению S c рассчитать емкость конденсатора, используя уравнение
, (4.26)
При расчетах для всех вариантов принять S с = 1000.
Емкостной фильтр не только снижает q, но и влияет на U d, увеличивая его величину, поэтому ток через вентиль будет проходить при условия U2> U d, т.е. меньше половины периода в интервале 2 Q, при этом уменьшается угол отсечки Q (Q <90), что поясняет рис. 4.4,а.
В этом случае
, (4.27)
Длительность протекания тока через вентиль определяется двойным значением угла Q, называемого углом отсечки, который можно найти из равенства
, (4.28)
При расчете выпрямителя, работающего на емкостную нагрузку, исходными данными являются U d и I d, a I 2 и Cos Q представляют собой искомые величины.
Величина U 2 определяется из уравнения
, (4.29)
Для определения U 2 и Сos Q необходимо построить по выражению (4.28) зависимость 1: U 2 = f (сos Q), при заданном U d, а по выражению (4.29) зависимость 2: U 2 = f (сos Q) при заданном I н (рис. 4.4,б). При расчетах в 4.29 Q выразить в радианах. Значениями cos Q можно задаваться от 0,1 до 0,9 через 0,2.
|
|
Координаты точки пересечения этих графиков дают значения U 2 и cos Q.
Зная U 2 и U d выбирают вентили по допустимому напряжению. Значение cos Q используют для расчета трансформатора. Максимальное значение тока через вентиль
, (4.30)
где R i - внутреннее сопротивление вентиля (принять 1 Ом).
U2 – максимальное значение обратного напряжения на вентиле.
R т - активное сопротивление обмоток трансформатора, приведённое ко вторичной обмотке (при расчете принять R т = 20 Ом).
Максимальное значение обратного напряжения на вентиле
, (4.31)
В схеме индуктивного фильтра, когда L включена последовательно с R н в течение положительного полупериода, когда нарастает i в, дроссель L запасает энергию, благодаря чему в отрицательный полупериод накопленная энергия расходуется на поддержание нагрузочного тока. Недостатком этой простой схемы является большое выходное сопротивление выпрямителя из-за того, что берут X L>> R H для получения хорошего сглаживания.
Хорошие качества имеют сложные Г и П-образные фильтры из RC и LС цепей. Их строят из условия, что ωmL > R н,a(1 /mωC) < R н.
Коэффициент сглаживания Г-образного LC фильтра
, (4.32)
Расчет фильтра ведут исходя из заданной величины и выбранной схемы выпрямления. Найдя значение LC а затем задавшись емкостью С рассчитывают величину L:
, (4.33)
При малых токах нагрузки и небольших значениях S используют RС фильтры. Коэффициент их сглаживания S RC
(4.34)
Приняв R ф = (0,15 ÷ 0,25)× R н вычисляют С
, (4.35)
Рис. 4.4.а. Эпюры напряжения выпрямителя с ёмкостным фильтром
Рис. 4.4.б Зависимость U 2 от Cos Q
ЛИТЕРАТУРА
Горбачев Г. Н., Чаплыгин Е. Е. Промышленная электроника. М.: Энергоатомиздат, 1988.
Гусев В. Г. Гусев Ю. М. Электроника. М.: Высшая шк., 1982.
Забродин Ю.С. Промышленная электроника. М.: Высш.шк., 1982.
Промышленная электроника. Учебник для вузов / Котлярсккй А. И.,
Миклашевский С. П., Наумкин Л. Г., Павленко В. А. М.: Недра, 1984.
Руденко В.О., Сенько В. И.,Чижанко И. М. Преобразовательная техника. М.: Высш.шк., 1980.
Ровинский С. Р. Силовые полупроводниковые преобразователи в металлургии: Справочник. М.: Металлургия, 1986.
Анатолий Петрович Маругин