Циклы парокомпрессионного теплового насоса

В идеальном теплонасосном цикле Карно осуществляются следующие процессы:

Процесс 1 - 2 – обратимый процесс сжатия хладагента в компрессоре.

Процесс 2 - 3 – изотермическая конденсация хладагента в конденсаторе и отдача теплоты высокопотенциальному теплоносителю.

Процесс 3 - 4 – обратимый процесс расширения хладагента в детандере (устройстве для расширения, обратном компрессору).

Процесс 4 - 1 – изотермическое испарение хладагента в испарителе за счет теплоты, отобранной у холодного теплоносителя.

В парокомпрессионном тепловом насосе (рис. 6) в отличие от теплонасоного цикла Карно следующие отличия.

1. Вместо детандера, из-за его высокой стоимости, используется дроссельный вентиль, процесс расширения в котором можно рассматривать как необратимый адиабатический. Дроссельный вентиль представляет собой клапан в виде регулируемого сопла или отверстия, либо нерегулируемую капиллярную труб­ку. Использование дросселя вместо детандера увеличивает потери, так как процесс идет не по адиабате, а по линии постоянной энтальпии. Потери будут больше, чем выше разность температур испарения и конденсации.

2. Сжимать технически возможно только газ, потому в компрессор должен поступать пар без примеси жидкости. Сжатие сопровождается потерями энергии и происходит не адиабатически, а политропно.

Рис. 6. Схема (№ 1) и цикл парокомпрессионного теплового насоса:

t _в1, t _в2, t _н, t _н2 –температуры высокопотенциального и низкопотенциального теплоносителя на входе и выходе.

Потери энергии в парокомпрессионном тепловом насосе вследствие необратимости процессов представлены на рис. 7. В реальных циклах тепловых насосов на вход в компрессор должен подаваться пар без примеси жидкости. Поэтому пар перед компрессором должен быть несколько перегретым и точка 1 должна находится не на линии насыщения, а правее ее.

Рис. 7. Потери в парокомпрессионном тепловом насосе вследствие необратимости процессов.

Потери давления из-за трения в соединительных трубопроводах между конденсатором и дросселем вызывают частичное испарение фреона. Если на вход дросселя поступает парожидкостная смесь, эффективность его работы снижается.

Поэтому жидкость после конденсатора дополнительно переохлаждают так, чтобы точка 3 находилась не на линии насыщения, а левее ее. Это также улучшает работу теплового насоса, так как снижает долю пара, поступающего в испаритель, что приводит к меньшему расхода фреона в цикле.

Переохлаждение жидкости в конденсаторе невозможно, так как это требует более высокого температурного напора между фреоном и горячим теплоносителем а, значит, снижения температуры горячего теплоносителя (что невозможно по требованиям к получаемому теплоносителю) или повышения давления и температуры конденсации фреона (что значительно удорожит стоимость основного компонента теплового насоса – компрессора). Перегрев пара в испарителе также невозможен, так как температуру холодного теплоносителя изменить нельзя, поэтому для перегрева необходимо понижать температуру испарения, а, значит, увеличивать степень повышения давления в компрессоре.

Переохлаждение жидкости и перегрев пара совмещают в дополнительном промежуточном теплообменнике, где горячий фреон после конденсатора нагревает холодный фреон после испарителя (рис. 8).

Рис. 8. Схема (№ 2) и цикл теплового насоса
с промежуточным теплообменником

Если горячий теплоноситель вырабатывается для водоснабжения, то есть поступает на вход намного холодней, чем выходит из теплового насоса, переохлаждение жидкости возможно в дополнительном теплообменнике – переохладителе, который устанавливается после конденсатора (см. рис. 9).

Рис. 9. Схема (№ 3) и цикл теплового насоса
с промежуточным теплообменником и переохладителем

Тепловые насосы малой мощности, как правило, выполняются с испарителем и конденсатором, а большой мощности – с промежуточным теплообменником, и, возможно, с переохладителем.