Классификация электрических сетей
Классификация электрических сетей может осуществляться по роду тока, номинальному напряжению, выполняемым функциям, характеру потребителей, конфигурации схемы сети и т.д.
По роду тока различаются сети переменного и постоянного тока.
По напряжению: сверхвысокого напряжения - Uном ³ 330 кВ, высокого напряжения - Uном = 3 - 220 кВ, низкого напряжения - Uном < 1 кВ.
По конфигурации сети делятся на замкнутые и разомкнутые.
|
|
|
| Рис.1.2. Пример замкнутой (а) и разомкнутой (б) сети
|
|
|
|
|
|
|
По выполняемым функциям различают системообразующие, питающие и распределительные сети.
Системообразующие сети напряжением 330-1150 кВ осуществляют функции формирования объединенных энергосистем, объединяя мощные электростанции и обеспечивая их функционирование как единого объекта управления, и одновременно обеспечивают передачу электроэнергии от мощных электростанций. Системообразующие сети осуществляют системные связи, т.е. связи большой протяженности в энергосистемах. Режимом системообразующих сетей управляет диспетчер объединенного диспетчерского управления (ОДУ). Сети напряжением 330-1150 кВ, связывающие энергосистемы, называют межсистемными.
Питающие (районные) сети предназначены для передачи электроэнергии от подстанций системообразующей сети и частично от шин 110-220 кВ электростанций к центрам питания (ЦП) распределительных сетей – районным подстанциям. Питающие сети обычно замкнутые.
Распределительные (местные) сети предназначены для передачи электроэнергии на небольшие расстояния от шин низшего напряжения районных подстанций к промышленным, городским, сельским потребителям. Такие сети обычно работают в разомкнутом режиме. Различают распределительные сети напряжением выше 1 кВ(Uном > 1 кВ) и ниже 1 кВ (Uном <lкВ). По характеру потребителей распределительные сети подразделяются на промышленные, городские и сети сельскохозяйственного назначения.
Для электроснабжения больших промышленных предприятий и крупных городов осуществляются глубокие вводы высокого напряжения, т. е. сооружение подстанций с первичным напряжением 110—500 кВ вблизи центров нагрузок
Параметры и схемы замещения электрической сети
В большинстве случаев можно полагать, что параметры линии электропередачи (активное и реактивное сопротивления, активная и емкостная проводимости) равномерно распределены по ее длине. Для линии сравнительно небольшой длины распределенность параметров можно не учитывать и использовать сосредоточенные параметры: активное и реактивное сопротивления линии Rли Xл, активную и емкостную проводимости линии Gл и Bл.
Воздушные линии электропередачи напряжением 110 кВи выше длиной до 300 - 400 км обычно представляются П-образной схемой замещения (рис.3.1).
|
|
|
|
|
|
| Рис. 3.1. П-образная схема замещения воздушной линий электропередачи
|
|
|
|
|
|
|
Активное сопротивление линии определяется по формуле:
где
| ro - удельное сопротивление, Ом/км, при температуре провода +20°С;
|
|
| L - длина линии, км.
|
|
Удельное сопротивление г0определяется по таблицам в зависимости от поперечного сечения. При температуре провода, отличной от 200С, сопротивление линии уточняется.
Реактивное сопротивление определяется следующим образом:
где
| xo-удельное реактивное сопротивление, Ом/км.
|
|
Удельные индуктивные сопротивления фаз воздушной линии в общем случае различны. При расчетах симметричных режимов используют средние значения xo:
| Ом/км,
| (3.3)
|
где
| rпр – радиус провода, см;
|
|
| Dср – среднегеометрическое расстояние между фазами, см, определяемое следующим выражением:
|
|
| ,
| (3.4)
|
где
| Dab, Dbc, Dca – расстояния между проводами соответственно фаз a, b, c, рис.3.2.
|
|
При размещении параллельных цепей на двухцепныхопорах потокосцепление каждого фазного провода определяется токами обеих цепей. Изменение xoиз-завлияния второй цепи в первую очередь зависит от расстояния между цепями. Отличие xoодной цепи при учете и без учета влияния второй цепи не превышает 5—6 % и не учитывается при практических расчетах.
|
|
|
|
|
|
| Рис.3.2. Расположение проводов линии электропередачи:
а - по углам равностороннего треугольника;
б - при горизонтальном расположении фаз
|
|
|
|
|
|
|
В линиях электропередачи при Uном ³ ЗЗ0кВ провод каждой фазы расщепляется на несколько (N) проводов. Это соответствует увеличению эквивалентного радиуса.Эквивалентный радиус расщепленной фазы:
| ,
| (3.5)
|
где
| a – расстояние между проводами в фазе.
|
|
Для сталеалюминиевых проводов xo определяется по справочным таблицам в зависимости от сечения и числа проводов в фазе.
Активная проводимость линии Gл соответствует двум видам потерь активной мощности: от тока утечки через изоляторы и на корону.
Токи утечки через изоляторы малы, поэтому потерями мощности в изоляторах можно пренебречь. В воздушных линиях напряжением 110кВ и выше при определенных условиях напряженность электрического поля на поверхности провода возрастает и становится больше критической. Воздух вокруг провода интенсивно ионизируется, образуя свечение - корону. Короне соответствуют потери активной мощности. Наиболее радикальным средством снижения потерь мощности на корону является увеличение диаметра провода. Наименьшие допустимые сечения проводов воздушных линий нормируются по условию образования короны: 110кВ — 70 мм2;220кВ —240 мм2; 330кВ –2х240 мм2; 500кВ – 3х300 мм2; 750кВ – 4х400 или 5х240 мм2.
При расчете установившихся режимов электрических сетей напряжением до 220кВ активная проводимость практически не учитывается. В сетях с Uном³ЗЗ0кВ при определении потерь мощности и при расчете оптимальных режимов необходимо учитывать потери на корону:
где
| DРк0- удельные потери активной мощности на корону, g0 - удельная активная проводимость.
|
|
Емкостная проводимость линии Bл обусловлена емкостями между проводами разных фаз и емкостью провод - земля и определяется следующим образом:
где
| bо - удельная емкостная проводимость, См/км, которая может быть определена по справочным таблицам или по следующей формуле:
|
|
|
|
|
|
| (3.8)
|
Для большинства расчетов в сетях 110-220 кВ линия электропередачи обычно представляется более простой схемой замещения (рис.3.3,б). В этой схеме вместо емкостной проводимости (рис.3.3,а) учитывается реактивная мощность, генерируемая емкостью линий. Половина емкостной (зарядной) мощности линии, Мвар, равна:
|
| (3.9)
|
где
| UФ и U – фазное и междуфазное напряжение, кВ;
|
|
| Ib – емкостный ток на землю.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| Рис. 3.3. Схемы замещения линий электропередачи:
а, б - воздушная линия110-220-330 кВ;
в - воздушная линия Uном£35 кВ;
г -кабельная линия Uном£10 кВ
|
| |
|
|
|
|
|
|
|
Из (3.8) следует, что мощность Qb, генерируемая линией, сильно зависит от напряжения. Для воздушных линий напряжением 35 кВ и ниже емкостную мощность можно не учитывать (рис.3.3, в).Для линий Uном ³ ЗЗ0кВ при длине более 300-400 кмучитывают равномерное распределение сопротивлений и проводимостей вдоль линии. Схема замещения таких линий – четырехполюсник.
Кабельные линии электропередачи также представляют П-образной схемой замещения.Удельные активные и реактивные сопротивления ro, xo определяют по справочным таблицам, так же как и для воздушных линий. Из (3.3),(3.7) видно, что xoуменьшается, а bo растет при сближении фазных проводников. Для кабельных линий расстояния между проводниками значительно меньше, чем для воздушных, поэтому xoмало и при расчетах режимов для кабельных сетей напряжением 10 кВ и ниже можно учитывать только активное сопротивление (рис.3.3, г).Емкостный ток и зарядная мощность Qb в кабельных линиях больше, чем в воздушных. В кабельных линиях высокого напряжения учитывают Qb (рис.3.3, б). Активную проводимость Gл учитывают для кабелей 110 кВ и выше.