2017-11-01
595
Л.3.1 При наличии в простенках дефектов обогрева, не позволяющих обеспечить готовность коксового пирога за установленный период коксования, а также рядом с забученными и буферными печами, печи эксплуатируются на удлиненных периодах коксования в течение длительного времени.
Перевод на удлиненный период коксования полубуферных печей находится в ведении старшего мастера. В остальных случаях решение принимается постоянно действующей комиссией, назначенной распоряжением начальника КХП.
Л.3.2 Поскольку такие печи являются несерийными, к ним относятся все требования пунктов 2.3-2.5, 2.7, 2.8, 2.10-2.12 настоящего приложения.
Продолжение приложения Л
Л.3.3 Период коксования для этих печей ориентировочно устанавливают по готовности кокса исходя из фактически возможной температуры в простенках с последующей корректировкой температур машинной и коксовой сторон таким образом, чтобы в любых двух смежных простенках одной стороны температуры различались на 80–100 0С.
В качестве примера ниже приводится ориентировочный расчет требуемых температур в простенках, смежных с несерийной печью:
· заданный период коксования на батарее 15,0 ч;
· заданные температуры в контрольных вертикалах, с машинной стороны – 1280 0С и с кокосовой стороны – 1320 0С.
· Фактически возможны в связи с плохим состоянием отопительной системы следующие температуры в простенках, смежных с данной печью:
· левый простенок с машинной стороны – 1280 0С и с кокосовой стороны – 1200 0С.
· правый простенок с машинной стороны – 1250 0С и с кокосовой стороны – 1320 0С.
В этом случае усредненная температура машинной стороны равна:
(1280 + 1250): 2 = 1265 0С
Разность температур между смежными простенками коксовой стороны чрезмерно велика (120 0С), поэтому в правом простенке температуру следует снизить до 1290 0С. В этом случае усредненная температура коксовой стороны составит:
(1200 +1290): 2 = 1245 0С
Следовательно, усредненные температуры меньше заданных для всей батареи на 15 0С с машинной стороны и на 75 0С с коксовой стороны.
Согласно пункту 2.8 настоящего приложения, при температуре ниже требуемой на 75 0С период коксования должен быть удлинен на 75: 20 = 3,75 ч и составит около 19 часов. Во избежание перегрева машинной стороны усредненная температура на ней должна быть снижена на те же 75 0С:
1280 –75 = 1205 0С
В левом простенке машинной стороны температура не должна быть выше, чем с коксовой, и поэтому устанавливается 1190 0С, тогда в правом простенке следует установить:
(1205 ´ 2) – 1190 = 1220 0С
В итоге получаем ориентировочный температурный режим простенков:
- левый простенок с машинной стороны 1190 0С и с коксовой стороны 1200 0С;
- правый простенок с машинной стороны 1220 0С и с коксовой стороны 1290 0С;
Л.3.4 При переводе печей на постоянную или длительную работу с удлиненными периодами коксования следует проводить регулировочные работы с уменьшением подачи тепла соответственно удлинению оборота и заменой регулировочных средств.
Так, при удлинении периода коксования с 15 до 19 часов подача тепла должна быть уменьшена в 19/15 = 1,26 раза, т.е. на 26 %, или на 13 % в каждом из простенков.
Продолжение приложения Л
Если простенок имеет с обеих сторон печи, работающие на удлиненных периодах коксования, то оба числовых значения снижения тепла суммируются.
Л.3.5 При обогреве батареи коксовым газом уменьшаются на рассчитанные значения площади проходных сечений в арматуре коксового газа и в воздушных окнах газовоздушных клапанов. Затем снижается разрежение в спаренных
регенераторах нисходящего потока до получения прежних значений в регенераторах восходящего потока данного простенка. Эти изменения делаются в обеих кантовках.
Л.3.6 При обогреве доменным газом перепад разрежений между восходящим и нисходящими потоками уменьшается пропорционально квадрату требуемого уменьшения количества подаваемого тепла, а площадь проходного сечения воздушного окна газовоздушного клапана – пропорционально требуемому уменьшению количества подаваемого тепла.
Например, при нормальном периоде коксования гидравлический режим следующий:
· восходящий поток – разрежение 36 Па в газовом регенераторе и 30 Па в воздушном регенераторе;
· нисходящий поток – разрежение 90 Па в газовом регенераторе и 96 Па в воздушном регенераторе.
Среднее разрежение нисходящего потока 93 Па. В этом случае перепад разрежения между нисходящим и восходящим потоками составит:
93 – 36 = 57 Па (по газовому регенератору);
93 – 30 = 63 Па (по воздушному регенератору).
Площадь раскрытия воздушного окна составляет 650 см2.
Требуемое уменьшение подачи тепла 13 %. Уменьшенный перепад по газу 57/(1,13)2 = 45 Па, то же, по воздуху 63/(1,13)2 = 49 Па.
Принимаем, исходя из опыта регулирования, что 30 % изменения перепада отразится на восходящем потоке и 70 % - на нисходящем.
Таким образом, разрежение на восходящем потоке газового регенератора увеличится на (57 – 45) ´ 0,3 = 3,6 Па, а на нисходящем потоке уменьшится на (57 – 45) ´ 0,7 = 8,4 Па.
Соответственно на восходящем потоке воздушного регенератора разрежение увеличится на (63 – 49) ´ 0,3 = 4,2 Па, а на нисходящем потоке уменьшится на (63 – 49) ´ 0,7 = 9,8 Па.
Следовательно, устанавливается следующий режим:
· восходящий поток – разрежение газа и воздуха составляют 40 и 34 Па соответственно.
· нисходящий поток – разрежение газа и воздуха составляют 82 и 86 Па.
Площадь раскрытия воздушных окон газовоздушных клапанов составит 650/1,13 = 575 см2.
Режим снижается в обеих кантовках для каждого простенка.
Л.3.7 Температурно-гидравлический режим в дальнейшем корректируется по фактической готовности данной печи и температурам в простенках. При этом должен быть жесткий контроль за температурами в крайних вертикалах (с обязательной заменой регулировочных средств в крайних парах вертикалов).
Л.3.8 После окончательного уточнения режима распоряжением по цеху, согласованным с технологическим отделом КХП, вводятся индивидуальные поправки для простенков постоянно несерийных печей (Г.8).
Л.4 Постоянно недогружаемые печи
Л.4.1 При наличии дефектов кладки, препятствующих нормальной выдаче кокса при заданной загрузке шихты в печь, или дефектов обогрева, не
обеспечивающих своевременное поспевание части загруженной шихты, норма загрузки для данной печи уменьшается.
Решение о регламенте загрузки принимается постоянно действующей комиссией, назначенной распоряжением начальника КХП. При этом на каждую печь составляется акт, который утверждается главным инженером КХП.
Л.4.2 Недогружаемые печи выписываются в наряды машинистов коксовыталкивателя и загрузочного вагона с особой отметкой.
Мастер (сменный) обязан проверить уровень кокса в печи перед выдачей и набор шихты в вагон перед загрузкой.
Л.4.3 Планирование недогружаемых печей обязательно.
Л.4.4 При недогрузе 0,5 бункера температуру в контрольных вертикалах простенков, обогревающих данную печь, целесообразно оставить на уровне заданных, но следует снизить температуру в вертикалах на 15–25 0С, расположенных в зоне недогруза, за счет изменения расстановки регулировочных средств в отопительных каналах и формы температурной кривой. Печь при этом остается в серии (если нет других причин для вывода ее из серии).
При большем недогрузе температура в контрольных вертикалах снижается на 20–30 0С; у простенков, расположенных между двумя смежными недогружаемыми печами, температура снижается на 30–50 0С.
Для простенков с пониженной заданной температурой в контрольных вертикалах распоряжением по цеху, согласованным с технологическим отделом КХП, вводятся индивидуальные поправки (приложение Е).
Л.4.5 Режим обогрева смежных с недогружаемой печью простенков изменяется путем уменьшения подачи тепла с учетом недогруза камеры шихтой.
Пример расчета изменения режима при полной норме загрузки коксовой печи шихтой 34 т, в том числе:
· 16,5 т для машинной стороны, что составляет 48,5 % от нормы загрузки;
· 17,5 т для коксовой стороны, что составляет 51,5 % от нормы загрузки.
Установленная норма разовой загрузки для данной печи – недогруз 0,5 бункера (7,6 т) с коксовой стороны. Потребность в подводе тепла для данной печи
на коксовую сторону снижается на (7,6: 17,5) ´ 100 = 43,4 %, или на 21,7 % в каждом из простенков, обогревающих данную печь.
Пример расчета гидравлического режима приведен выше в Л.3.6.
При недогрузе в средней части камеры коксования разрежения в регенераторах устанавливаются, как указано в расчете; при недогрузе в головочной части разрежения на восходящем потоке устанавливаются на
15–20 Па (от 1,5 до 2,0 кгс/м2) выше, чем по всей батарее, но сохраняется рассчитанный перепад разрежений между восходящим и нисходящим потоками.
Л.4.6 В дальнейшем режим корректируется по температурам и готовности кокса.
Л.4.7 Списки постоянно недогружаемых печей с указанием нормы загрузки каждой печи должны иметься в кантовочном помещении и в кабинах загрузочных вагонов.
Приложение М
(обязательное)
УКАЗАНИЯ
