Расчёт по наклонному сечению

Прочность обеспечивается из условия (Q_b+Q_sw) ≥ Q;

Q_sw = q_swc_o– поперечная сила, воспринимаемая всей поперечной арматурой;

Находим длину проекции наиболее опасного наклонного сечения

с_о = = =90,65 см

Тогда Q_sw = 1831,7∙90,65=166,043 кН

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном

Q_b= = = 166,054 кН

Q_b+Q_sw = 166,043+166,054 = 332кН>Q = 326,73кН

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Условие (Q_b+Q_sw) ≥ Q выполняется.

Прочность по cжатой полосе между наклонными трещинами проверяем из условия:

Q ≤ 0,3φ_w1φ_b1R_bbh_o;Q=326,73 кН

где φ_w1 = 1+5νμ_w = 1+5∙6,9∙0,00523 = 1,18

φ_b1 = 1 – 0,01R_b = 1 – 0,01∙17 = 0,83

ν = = = 6,9

μ_w = = =0,00523

0,3φ_w1φ_b1R_bbh_o = 0,3∙1,18∙0,83∙17(100)∙20∙56 = 559,43 кН

326,73 кН ˂ 559,43 кН – условие выполняется.

Конструирование арматуры ригеля

Для построения эпюры материалов определяем изгибающие моменты, воспринимаемые сечениями ригеля.

В первом пролёте

По максимальному положительному моменту =297,79 кНмпринята арматура 4Ø28 с площадью A_s=24,63 см²

Определяем коэффициент армирования продольной рабочей арматурой:

μ = = =0,02199

ξ = = = 0,472; ζ = 0,764

Изгибающий момент, воспринимаемый сечением, армированным 4Ø28

M = R_sA_sζh_o= 365(100)∙24,63∙0,764∙56 = 384,63кНм

В месте теоретического обрыва двух стержней:

μ = 0,011; ξ = 0,236; ζ = 0,882;

M = 365(100)∙12,32∙0,882∙56 = 222,11кНм

По эпюре материалов определяем Qграфически: Q = 147 кН

Поперечные стержни Ø10A240 в месте теоретического обрыва стержней 2Ø28 сохраняем с шагом s=15см

Длина анкеровки:

W₁ = + 5d = + 5∙2,8 =54,13 см ˂ 20∙2,8 = 56см

W₁ = 56 см

Значение поперечной силы справа Q = 136,3 кН

W₂ = + 5d = + 5∙2,8 =51,21 см ˂ 20∙2,8 = 56см

W₂ = 56 см

На опоре Б^лев:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Максимальный отрицательный момент =281,69кНм

Арматура 2Ø36 с A_s=20,36 см²

μ = = =0,01818;ξ = = = 0,39; ζ = 0,805

M = R_sA_sζh_o= 365(100)∙20,36∙0,805∙56 = 335,01кНм

В месте теоретического обрыва арматура 2Ø16A400 с A_s= 4,02 см²

μ = =0,00359;ξ = 0,077; ζ = 0,962

M =365(100)∙4,02∙0,962∙56 =79,05кНм

Поперечная сила в этом сечении Q = 219,5кН

Поперечные стержни Ø10A240 в месте теоретического обрыва стержней 2Ø36 сохраняем с шагом s=15 см

Длина анкеровки:

W₃ = + 5∙3,6 =77,92см > 20∙3,6 = 72 см

W₃ = 78 см

Во втором пролёте

Максимальный положительный момент =241,03кНм

Принятая арматура 4Ø22 с A_s=15,20 см²

μ = =0,01357;ξ = = 0,291; ζ = 0,855

M = R_sA_sζh_o= 365(100)∙15,20∙0,855∙56 = 265,64кНм

Обрываем два стержня и определяем коэффициент армирования:

μ = =0,00679; ξ = = 0,146; ζ = 0,923

M = 365(100)∙7,6∙0,923∙56 = 143,38кНм

Значение поперечной силы слева и справа Q = 115,8 кН

Длина анкеровки:

W₄ = + 5∙2,2 =42,61см ˂ 20∙2,2 = 44 см

W₄ =44 см

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

На опоре Б^прав:

Максимальный отрицательный момент =275,73кНм

Арматура 2Ø32 с A_s=16,09 см²

μ = = =0,01437;ξ = = = 0,309; ζ = 0,845

M = R_sA_sζh_o= 365∙16,09∙0,845∙56 = 277,9 кНм

В месте теоретического обрыва арматура 2Ø25A400 с A_s= 9,82 см²

μ = =0,00877; ξ = 0,188; ζ = 0,905

M = 365(100)∙9,82∙0,905∙56 = 181,65кНм

Поперечная сила слеваQ = 179,1 кН

Поперечные стержни Ø10A240 в месте теоретического обрыва стержней 2Ø32 сохраняем с шагом s=15 см

Длина анкеровки:

W₅ = + 5∙3,2 =64,9см > 20∙3,2 = 64 см

W₅= 65 см

На опоре В^лев:

Максимальный отрицательный момент =241,03кНм

Арматура 2Ø32 с A_s=1609 мм²

μ = 0,01437;ξ = 0,309; ζ = 0,845; M = 277,9 кНм

В месте теоретического обрыва арматура 2Ø25 A-III с A_s= 9,82 см²

M = 181,65кНм

Поперечная сила справа Q = 205,9 кН

Поперечные стержни Ø10A240 в месте теоретического обрыва стержней 2Ø32 сохраняем с шагом s=15см

Длина анкеровки:

W₆ = + 5∙3,2 = 72,2см > 20∙3,2 = 64см; W₆ =73 см

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

3. Расчёт колонны первогоэтажа

Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон тяжёлый класса В35, расчётные сопротивления: при сжатии R_b=19,5МПа, при растяжении R_bt=1,3МПа; модуль упругости E_b=31000 МПа.

Арматура продольная рабочая класса A400, расчётное сопротивление R_s=365 МПа, модуль упругости E_s=200000 МПа

Поперечная арматура колонны – А240

По степени ответственности здание имеет класс II. Соответствующий коэффициент надёжности по назначению – γ_n=0,95