Проверка выполняется по условию Q ≤ Qb,min
где Q – расчётная величина поперечной силы в сечении V-V
Qb,min = 0,6 γb2Rbtb1h01 = 0,6∙0,9∙0,75∙2700∙250 = 273,4кН
h01 = hcтуп – 5 = 25cм
Отпор грунта р = = = 333,36кН/м2
Q = h1∙p∙c1 = 0,3∙333,36∙0,3 = 30кН
Q = 30кН <Qb,min = 273,4кН
Условие прочности удовлетворяется.
Расчёт на продавливание
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
Rbtumh01 = 0,75∙7∙0,25 = 1312,5кН
um = 4= 700см– полусумма периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды продавливания
h01– рабочая высота рассчитываемой ступени
Р = N– pA = 2430,18 – 333,36∙4 = 1096,74кН – продавливающая сила
Р = 1096,74кН ˂ 1312,5кН – условия прочности выполняются.
Расчёт арматуры фундамента
Под действием реактивного давления грунта р плитная часть фундамента работает на изгиб. Величина изгибающих моментов определяется по формуле:
Mi-i = pb1 , где
p – отпор грунта
b1 – размер подошвы фундамента
xi – расстояние от края подошвы до сечения i-i
Моменты вычисляем для сечений по граням второй и третьей ступени (I-I, II-II), а также для сечений по граням подколонника и колонны (III-III,IV-IV).
|
|
MI-I = 333,36∙2,7∙ = 40,5кНм
MII-II = 333,36∙2,7∙ = 162кНм
MIII-III = 333,36∙2,7∙ = 364,53кНм
MIV-IV = 333,36∙2,7∙ = 621,3кНм
Определяем площадь сечения арматуры для каждого сечения:
Asi =
AsI = = 6,43cм2
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
AsIII = = 17,02cм2
AsIV = = 10,96cм2
Шаг арматуры принят 200мм
Принимаем сетку 14Ø14 A300 сAs=15,83 мм2 с ячейкой 200х200мм
Армирование подколонника и его стаканной части согласно МУ условно назначается без расчёта.
Стена первого этажа
Исходные данные
Марка глиняного кирпича пластического прессования – 125
Марка тяжёлого цементно-известкового раствора – 50
Упругая характеристика кладки – α = 1000
Плотность кладки – ρ = 18кН/м3
Оконный проём – 3,2 х 2,4м(bxh)
Ширина простенка – 2,8м
Толщина стены – 0,51м
Расчётное давление конструкций покрытия – 600кН
Расчётное сопротивление кладки сжатию – R = 1,9МПа
Для расчёта стены первого этажа по всей высоте здания выделяется полоса, ширина которой равна расстоянию между осями окон – 6м. Расчётная схема стены принимается в виде внецентренно сжатой колонны с шарнирными опорами на концах, роль которых выполняют междуэтажные перекрытия, фундамент и пол первого этажа.
Нагрузку от вышележащих этажей считаем приложенной в центре тяжести поперечного сечения стены. Нагрузку от перекрытия, находящегося непосредственно над расчётным простенком – с эксцентриситетом. Величина эксцентриситета подсчитывается, принимая расстояние от опорной реакции ригеля до внутренней грани стены, равным 1/3 длины заделки ригеля.
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
Опасными являются сечения II-IIпод перемычкой и сечение III-III, в котором коэффициент φ достигает минимальной величины, а изгибающий момент сохраняет существенное значение.
Расчётные нагрузки, передаваемые на рассчитываемый участок стены в сечении II-II:
– от балки покрытия – 600кН;
– от одного перекрытия с площадью А = 6∙0,5∙7,2 = 21,6м2
будет равна: 10,616∙21,6 = 257,92кН
– нагрузка от ригеля сечением 600х200мм
будет равна: 0,6∙0,2∙25∙ ∙1,1= 15,79кН
– нагрузка от кирпичной кладки на отметке 3,3м:
[(4,8∙4+3,1)∙6 – 3,2∙2,4∙4]∙0,51∙18∙1,1= 1040,9кН
Суммарная нагрузка, действующая центрально с учётом коэффициента надёжности по назначению γn = 0,95
N1 = (600+(257,92+15,79)∙2+1040,9)∙0,95 = 2157,6кН
Нагрузка от перекрытия и ригеля над первым этажом, действующая внецентренно с учётом γn = 0,95
N2 = (257,92+15,79)∙0,95 = 329,32кН
Суммарная нагрузка в сечении II-II:
Nc = N1+N2 = 2157,6+329,32 = 2486,92кН
Нагрузка N2 создаёт момент относительно оси простенка в сечении I-I:
MI-I = N2∙ e = 329,32∙0,172 = 56,36кНм, гдее = 0,172
Изгибающий момент в сечении II-II:
MII-II = MI-I∙ = 56,36∙0,87= 49,03кНм, где 0,5 – расстояние между сечениями I-I и II-II; H = 3,8м – расчётная высота стены, равная расстоянию от пола первого этажа (±0,000) до низа ригеля над первым этажом:H = 4,8 – 0,1 – 0,6 – 0,3 = 3,8м; 0,1 – суммарная высота пола(100мм)
Эксцентриситет ео силы Nc относительно оси сечения II-II:
ео = = = 0,017м = 17мм
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
Nc ≤mgφ1RAω, где mg = 1, при h = 51см > 30см
φ1= , где φ и φс – определяем по приложению 11 МУ,
при величинах гибкости элемента для всего сечения:
λh = = = 7,45; φ = 0,946
для сжатой части сечения:
λhс = = = 7,98; φс = 0,94, при hc = h – 2eo
φ1= = = 0,943 – для средней трети расчётной высоты этажа
Сечение II-II находится за пределами этого участка на расстоянии 0,77м от его верхней точки, для него:
φ1 = 0,943+ = 0,974
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
ω = 1+ = 1+ = 1,03 ˂ 1,45
mgφ1RAω = 1∙0,974∙1,4∙1428000∙1,45 = 2823470,16Н
Nc = 2486,92кН˂ 2823,47кН
Прочность простенка в сечении II-II обеспечена.
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
1. Байков В.Н. Сигалов Э.Е. «Железобетонные конструкции» Стройиздат
2. Бондаренко В.М. Суворкин Д.Г. «Железобетонные и каменные конструкции» Изд. Высшая школа
3. Бондаренко В.М. Римшин В.И. «Примеры расчёта железобетонных и каменных конструкций» Изд. Высшая школа
4. Торяник М.С. «Примеры расчёта железобетонных конструкций» изд. Стройиздат
5. СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия»
6. СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения»
7. СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции»
8. Вахненко П.Ф. «Расчёт и конструирование частей жилых и общественных зданий» Справочник проектировщика
9. МУ «Железобетонные и каменные конструкции» Изд. МГОУ