Фундаменты мелкого заложения

Термины и определения

Грунты – любые горные породы, которые в инженерно-строительной деятельности человека используются в качестве оснований сооружений, среды, в которой сооружения возводятся, или материала для сооружений.

Прочность грунта – способность сопротивляться воздействию внешних нагрузок не разрушаясь.

Фундамент – подземная часть здания, которая предназначена для передачи нагрузки от здания на залегающие грунты основания.

Осадка – вертикальные перемещения подошвы фундамента. Основной вид деформации.

Обрез - верхняя плоскость фундамента, на которую опираются надземные конструкции.

Глубина заложения – расстояние от поверхности планировки до подошвы.

Высота фундамента – определяется расстоянием от подошвы фундамента до его обреза.

Центрально-нагруженный фундамент – фундамент, у которого центр тяжести подошвы и внешней нагрузки находится на одной вертикали.

Внецентрально-нагруженный фундамент – фундамент, у которого внешняя нагрузка приложена с эксцентриситетом относительно центра тяжести подошвы фундамента.

… Победить природу

можно только подчиняясь ей.

Философ Л.Сенека.

Определение глубины заложения подошвы фундамента

Глубина заложения фундамента определяется из условия промерзания.

Нормативная глубина промерзания определяется по формуле

, (1)

где M_t – безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур воздуха в данном районе; СНиП II-I-82.Строительная климатология и геофизика. Нормы проектирования. М.:Стройиздат,1983.

d₀ – величина, принимаемая равной:

0,23 - для суглинков, глин;

0,28 - для супесей, песков мелких и пылеватых;

0,30 - для песков гравелистых, крупных и средней крупности;

0,34 - для крупнообломочных грунтов.

Расчетная глубина сезонного промерзания грунта определяется:

, (2)

где - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для фундаментов неотапливаемых сооружений =1,1, а для отапливаемых по таблице СНиП 2.02.01-83(табл.9).

Нормы рекомендуют расчетную глубину заложения фундаментов наружных стен и колонн принимать по табл.8 в зависимости от положения уровня подземных вод и показателя текучести пылевато-глинистых грунтов, которые должны сохраняться в течение всего периода эксплуатации зданий.

Таблица 8

Глубина заложения подошвы фундаментов d
в зависимости от расчетной глубины промерзания

Наименование грунта под подошвой фундамента	Глубина заложения фундаментов от уровня планировки в зависимости от глубины расположения подземных вод,м
Скальные, крупнообломочные с песчаным заполнителем, пески гравелистые, крупные и средней крупности	при	при
Не зависит от	Не зависит от
Пески мелкие и пылеватые	Не менее	То же
Супеси с показателем текучести: при I_L<0 I_L0	То же “	“ Не менее
Суглинки, глины, а также крупнообломочные грунты с пылевато-глинистым заполнителем при показателе текучести грунта или заполнителя: при I_L0,25 I_L<0,25	“ “	То же Не менее

Таблица 9

Коэффициент влияния теплового режима сооружения

на промерзание грунтов около фундаментов наружных стен

Особенности сооружения	Коэффициент при расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении, примыкающем к фундаментам наружных стен,
				20 и более
Без подвала, с полами, устраиваемыми: на грунте на лагах по грунту по утепленному цокольному перекрытию С подвалом или техническим подпольем	0,9 1,0 1,0 0,8	0,8 0,9 1,0 0,7	0,7 0,8 0,9 0,6	0,6 0,7 0,8 0,5	0,5 0,6 0,7 0,4

Примечание. При промежуточных значениях температуры воздуха коэффициент принимается с округлением до ближайшего меньшего значения.

Если подошва фундамента попадает на слабый слой (R₀ - не нормируется), необходимо изменить глубину заложения и выбрать несущий слой путем анализа инженерно – геологических условий.

Определение размеров подошвы фундаментов

Расчет по несущей способности производят исходя из теории линейной деформируемой среды, где среднее давление под подошвой фундамента ограничивается развитием зон пластических деформаций под краями фундамента на глубину d, не превышающую 0,25 ширины подошвы фундамента. Такое давление называется расчетным сопротивлением грунта основания R.

. (3)

В Нормах (СНиП 2.02.01-83) при проектировании фундаментов в открытых котлованах требуется обеспечить условие:

p_II ≤ R, (4)

где p_II – среднее давление по подошве фундамента, кПа;

R- расчетное сопротивление основания, кПа.

Для внецентренно-нагруженных фундаментов проверяются условия:

Р_max≤1,2R, (5)

Р_min>0, (6)

где Р_max_,Р_min _,– краевые давления подошвы внецентренно нагруженного фундамента.

Условие (10) обеспечивает исключение отрыва подошвы фундамента от грунта.

Применительно к прямоугольной площади подошвы фундамента краевые давления можно определить по формулам:

(7)

Эксцентриситеты и . (8)

В случае, когда момент действует только относительно одной главной оси инерции, что бывает достаточно часто, формулы (11) примут вид:

(9)

где – эксцентриситет равнодействующей относительно центра тяжести площади подошвы фундамента, м.

Исходя из условия равновесия площадь подошвы центрально-нагруженного фундамента:

, (10)

где – расчетная нагрузка по второй группе предельных состояний, приложенная к обрезу фундамента (в уровне планировочной отметки), кН;

- осредненное расчетное значение удельного веса грунта и материала фундамента.

Принимается =17 кН/м³ для подвальных зданий,

=20 кН/м³ для бесподвальных зданий;

d – глубина заложения фундамента, считая от планировочной отметки или пола здания по грунту, м;

R₀- условное расчетное сопротивление грунта основания, кПа.

После нахождения площади подошвы устанавливаются размеры фундамента:

1) , м – в случае квадратной подошвы; (11)

2) в случае прямоугольной подошвы:

, (12)

где - коэффициент отношения размеров большей стороны к меньшей (ширине) b.

Для ленточного (непрерывного) фундамента м, т.е. ширина численно равна площади подошвы, так как используемая расчетная нагрузка обычно приходится на м длины фундамента.

Найденные размеры подошвы фундамента округляются с учетом принятой модульности и унификации элементов конструкций (табл.10, 11, 12), конструируют и рассчитывают фундамент на прочность.

По принятым размерам фундамента определяют его объем и вес

, (13)

где - удельный вес материала, кН/м³, из которого будет изготовлен фундамент:

– особо тяжелый бетон, применяемый для специальных защитных конструкций, изготавливается на особо тяжелых заполнителях (барит, магнетит, чугунный скрап);

– тяжелый бетон, применяемый во всех несущих конструкциях, изготавливается на песке, гравии, щебне из тяжелых горных пород;

– облегченный, применяют преимущественно в несущих конструкциях.

Расчетный вес грунта над уступами фундамента находят из выражения:

, (14)

где – удельный вес грунта обратной засыпки, кН/м³. Принимается равным , где коэффициент 0,95 выражает соотношение между удельными весами грунтов нарушенной и ненарушенной структуры.

Размеры подошвы фундамента должны быть проверены исходя из условия

(15)

где– среднее давление по подошве фундамента, кПа;

– расчетная нагрузка от веса фундамента, кН;

– расчетная нагрузка от веса грунта и пола подвала, лежащих на уступах фундамента, кН;

и – длина и ширина фундамента, соответственно, м;

– расчетное сопротивление грунта основания, кПа.

Расчетное сопротивление грунта основания согласно СНиП 2.02.01-83 определяется по формуле:

, (16)

гдеи - коэффициенты условий работы, принимаются по табл.13;

k - коэффициент, k =1, если характеристики свойств грунтов определены опытным путем; k =1,1, если характеристики приняты по справочным таблицам (табл.1.3 СНиП 2.02.01-83);

- коэффициенты, принимаемые по табл.14 в зависимости от угла внутреннего трения слоя грунта, залегающего под подошвой фундамента;

k_z - коэффициент при b <10м k_z =1, при м (здесьм);

- ширина подошвы фундамента, м;

- расчетное значение удельного веса слоя грунта, залегающего под подошвой фундамента, кН/м³;

- расчетное значение удельного веса слоя грунта, залегающего выше подошвы фундамента, кН/м³;

- расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

d₁ - глубина заложения фундаментов бесподвальных зданий от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле:

, (18)

где h_s - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

h_cf - толщина конструкции пола подвала, м;

- расчетное значение удельного веса материала пола подвала, кН/м³;

d_b - глубина подвала, принимается при ширине сооружения

В < 20м d_b = 2м,

В ≥20м d_b = 0.

Таблица 10

Значения коэффициентови

Грунты	Коэффициент	Коэффициент для сооружений с жесткой конструктивной схемой при соотношении L/H
4 и более	1,5 и менее
Крупнообломочные с песчаным заполнителем и песчаные, кроме мелких и пылеватых	1,4	1,2	1,4
Пески мелкие	1,3	1,1	1,3
Пески пылеватые, маловлажные и влажные	1,25	1,0	1,2
Пески, насыщенные водой	1,1	1,0	1,2
Пылевато-глинистые (супеси, суглинки и глины с показателем текучести грунта I_L ≤ 0,25)	1,25	1,0	1,1
То же при 0,25 < I_L ≤ 0,5	1,2	1,0	1,1
То же при I_L > 0,5	1,1	1,0	1,0

Конструирование фундамента

После проверки условия р_II≤R и Р_max≤1,2R производятся конструирование фундамента, определение формы, размеров его элементов по высоте.

Для колонн принимается квадратный в плане фундамент, а для стен конструирование ведется на 1 м.п. фундамента l =1м.

По высоте фундаменту придают ступенчатую форму, под колонну - форму стаканного типа, для стен возможна трапециевидная форма.

Предельный угол распределения давления в плане принимается для бетонных фундаментов α=35⁰, а для железобетонных – α=45⁰.

В зависимости от общей высоты фундамента может быть одна, две или несколько ступеней. Высота ступеней не должна превышать 0,9м и быть кратной 0,15м, минимальная высота ступени - 0,3м, а ширина ступеней должна быть кратной 0,1м.

Окончательные размеры фундамента принимаются после расчета деформаций оснований.

Таблица 11

Значения коэффициентов

Угол внутрен-него трения φ_II,град	Коэффициенты	Угол внутрен-него трения φ_II,град.	Коэффициенты
M_γ	M_q	M_c	M_γ	M_q	M_c
	0,00	1,00	3,14		0,69	3,65	6,24
	0,01	1,06	3,23		0,72	3,87	6,45
	0,03	1,12	3,32		0,78	4,11	6,67
	0,04	1,18	3,41		0,84	4,37	6,90
	0,06	1,25	3,51		0,91	4,64	7,14
	0,08	1,32	3,61		0,98	4,93	7,40
	0,10	1,39	3,71		1,06	5,25	7,67
	0,12	1,47	3,82		1,15	5,59	7,95
	0,14	1,55	3,93		1,24	5,95	8,24
	0,16	1,64	4,05		1,34	6,35	8,55
	0,18	1,73	4,17		1,44	6,76	8,88
	0,21	1,83	4,29		1,55	7,21	9,21
	0,23	1,94	4,42		1,68	7,71	9,58
	0,26	2,05	4,55		1,81	8,25	9,98
	0,29	2,17	4,69		1,95	8,81	10,37
	0,32	2,30	4,84		2,11	9,44	10,80
	0,36	2,43	5,00		2,28	10,11	11,25
	0,39	2,57	5,15		2,46	10,84	11,73
	0,43	2,72	5,31		2,66	11,64	12,24
	0,47	2,89	5,48		2,87	12,50	12,77
	0,51	3,06	5,66		3,12	13,46	13,37
	0,56	3,24	5,84		3,37	14,48	13,96
	0,61	3,44	6,04		3,66	15,64	14,64

Расчет оснований по деформациям

Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования

Вертикальные напряжения в основании определяются как для однородного изотропного линейно-деформируемого полупространства от действия местной равномерно распределенной нагрузки.

Определение осадки выполняется для центральной оси фундамента в следующей последовательности.

1. Изображаются контуры проектируемого фундамента и напластования грунта М1:100.

2. Слева от вертикальной оси строится эпюра вертикальных природных напряжений от собственного веса грунта

(19)

с учетом взвешивающего действия воды и водоупора,

где γ_i - удельный вес природного грунта, кН/м³;

z_i - толщина i-го слоя, м;

n - число слоев грунта.

Отдельные слои рекомендуется принимать мощностью

, м. (20)

Для фундаментов больших размеров (ширина подошвы фундамента ) мощность отдельного слоя целесообразно принимать

, м. (21)

3. Справа от вертикальной оси строится эпюра дополнительных напряжений σ_z_р_i.

, (22)

где коэффициент, принимаемый по табл. 15 и зависящий от фиксированных параметров

и , (23)

дополнительное среднее давление, распределенное по подошве фундамента (при ), определяется:

, (24)

где – расчетное значение удельного веса слоя грунта, залегающего выше подошвы фундамента, кН/м³;

– среднее давление по подошве фундамента, кПа (по формуле 19);

d - глубина заложения фундамента, считая от планировочной отметки или пола здания по грунту, м.

4. Величина с глубиной убывает, поэтому при расчете ограничиваются такой сжимаемой толщей, при которой напряжение не превышает 20% природного напряжения (деформации грунтов на этой глубине пренебрежимо малы), т.е.

. (25)

Если ниже границы сжимаемой толщи расположены сильно сжимаемые грунты (), то активную мощность сжимаемого слоя следует определять из условия .

Для этого также справа от вертикальной оси строится эпюра 0,2σ_zgi (или 0,1σ_zgi), которая накладывается на эпюру σ_z_р_i и устанавливается точка их пересечения.

5. Осадка основания фундамента определяется как сумма осадок отдельных слоев грунта n, на которые разбита сжимаемая толща H_c, по формуле

, (26)

где β – коэффициент, зависящий от бокового расширения грунта . Принимается β=0,8, т.к. при расчете не учитываются горизонтальные напряжения, действующие в массиве грунта от нагрузки на фундамент, жесткость фундамента и горизонтальные напряжения в основании уменьшают осадку центра подошвы фундамента.

Е₀_i – модуль деформации i – го слоя.

Осадку основания фундамента также можно определить по формуле:

, (27)

где коэффициент относительной сжимаемости i – го слоя,

; (28)

z_i – толщина i-го слоя, м,

n – число слоев грунта в пределах сжимаемой толщи.

Схема к расчету осадки по методу линейно деформируемого полупространства

Таблица 12

Значения коэффициента α

ξ=	Коэффициент α для фундаментов
круглых	прямоугольных с соотношением сторон η=l/b	ленточных η≥10
1,0	1,4	1,8	2,4	3,2	5,0

0,4	0,949	0,96	0,972	0,975	0,977	0,977	0,977	0,977
0,8	0,756	0,8	0,848	0,866	0,876	0,879	0,881	0,881
1,2	0,547	0,606	0,682	0,717	0,739	0,749	0,754	0,755
1,6	0,390	0,449	0,532	0,578	0,612	0,629	0,639	0,642
2,0	0,285	0,336	0,414	0,463	0,505	0,53	0,545	0,550
2,4	0,214	0,257	0,325	0,374	0,419	0,449	0,470	0,477
2,8	0,165	0,201	0,260	0,304	0,349	0,383	0,410	0,420
3,2	0,130	0,160	0,210	0,251	0,294	0,329	0,360	0,374
3,6	0,106	0,131	0,173	0,209	0,250	0,285	0,319	0,337
4,0	0,087	0,108	0,145	0,176	0,214	0,248	0,285	0,306
4,4	0,073	0,091	0,123	0,150	0,185	0,218	0,255	0,280
4,8	0,062	0,077	0,105	0,130	0,161	0,192	0,230	0,258
5,2	0,053	0,067	0,091	0,113	0,141	0,170	0,208	0,239
5,6	0,046	0,058	0,079	0,099	0,124	0,152	0,189	0,223
6,0	0,040	0,051	0,070	0,087	0,110	0,136	0,173	0,208
6,4	0,036	0,045	0,062	0,077	0,099	0,122	0,158	0,196
6,8	0,031	0,040	0,055	0,064	0,088	0,110	0,145	0,185
7,2	0,028	0,036	0,049	0,062	0,080	0,100	0,133	0,175
7,6	0,024	0,032	0,044	0,056	0,072	0,091	0,123	0,166
8,0	0,022	0,029	0,040	0,051	0,066	0,084	0,113	0,158
8,4	0,021	0,026	0,037	0,046	0,060	0,077	0,105	0,150
8,8	0,019	0,024	0,033	0,042	0,055	0,071	0,098	0,143
9,2	0,017	0,022	0,031	0,039	0,051	0,065	0,091	0,137
9,6	0,016	0,020	0,028	0,036	0,047	0,060	0,085	0,132
10,0	0,015	0,019	0,026	0,033	0,043	0,056	0,079	0,126
10,4	0,014	0,017	0,024	0,031	0,040	0,052	0,074	0,122
10,8	0,013	0,016	0,22	0,029	0,037	0,049	0,069	0,117
11,2	0,012	0,016	0,021	0,027	0,035	0,045	0,065	0,113
11,6	0,011	0,014	0,020	0,025	0,033	0,042	0,061	0,109
12,0	0,010	0,013	0,018	0,023	0,031	0,040	0,058	0,106

Примечание. При промежуточных значениях коэффициента η значения α принимаются методом интерполяции.

Расчет осадок фундаментов методом

эквивалентного слоя Н.А. Цытовича

Метод эквивалентного слоя основан на решении линейно-деформируемых тел, учитывает ограниченное боковое расширение грунтов; все составляющие нормальных напряжений в сжатой зоне грунта под фундаментом.

Осадка фундамента вычисляется по формуле:

, (30)

где h_е – мощность эквивалентного слоя, обуславливающая осадку фундамента заданных размеров и формы в плане:

h_e=А_ωb, (31)

где А_ω – коэффициент эквивалентного слоя, учитывающий жесткость и форму подошвы фундамента (принимается по табл. 13).

b – ширина подошвы фундамента, м.

В расчетной схеме сжимаемую толщу грунта, определяющую осадку фундамента, принимают равной двум мощностям эквивалентного слоя:

Н=2h_e. (32)

Величину среднего коэффициента относительной сжимаемости определяют из условия, что полная осадка грунтов в пределах сжимаемой толщи Н равна сумме осадок входящих в нее слоев

, (33)

где m_vi – коэффициент относительной сжимаемости i – го слоя грунта; (31)

h_i – мощность i - го слоя грунта;

z_i – расстояние от нижней точки эквивалентной эпюры до средины i- го слоя, м.

Прогноз фильтрационной консолидации водонасыщенных оснований фундаментов

Расчет осадки ведется в табличной форме.

Задаемся степенью консолидации

, (34)

где S_n – полная величина осадки, полученная по методу суммирования или по методу эквивалентного слоя;

S_t - осадка фундамента за любой промежуток времени.

Зная заданные величины U (от 0 до 10), определяем значение N по

табл. 14.

Таблица 14

Значение коэффициента N

U	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	0,95
Для слу-чаев		0,02 0,12 0,005	0,08 0,25 0,02	0,17 0,39 0,06	0,31 0,55 0,13	0,49 0,73 0,24	0,71 0,95 0,42	1,00 1,24 0,69	1,40 1,64 1,08	2,09 2,35 1,77	2,80 3,17 2,54

Зная для каждого значения N и соответствующего U определяем

время Т:

, (35)

где Н – мощность сжимаемого слоя грунта (высота треугольной эпюры), м;

с_v – коэффициент консолидации

, (36)

где m_vt - средний относительный коэффициент сжимаемости грунтов в пределах всей толщи, определяемый по формуле (35);

γ_w – удельный вес воды;

k_ф – коэффициент фильтрации, принимаемый по табл. 15.

Таблица 15

Значение коэффициента фильтрации k_ф

Вид грунта	Песок	Супесь	Суглинок	Глина
k_ф, см/с

Примечание. любое число от 1 до 9.

Учитывая, что водопроницаемость грунтов с глубиной уменьшается, расчет ведем по схеме с направлением фильтрации вверх.

Средний коэффициент фильтрации для всей сжимаемой толщи:

. (37)

ПРИМЕР 1.

Оценить инженерно-геологические условия строительной площадки, данные о грунтах приведены в табл.15:

№	Пределы пластичности, ٪	При род ная влаж-ность, ٪	Плотность грунта, г/см³	Удельное сцеп- ление, расчетное, С (а=0,85)кПа	Угол внут рен-него тре ния, φ^º	Коэф-фициент фильтра- ции, м/сут	Сте пень сжи мае мос ти, МПа^-1	Отметка подошвы слоя, м	Геологи-ческий индекс

W_L Верх ний	W_p Ниж ний	W	ρ_s	ρ	ρ_d
	насыпной	-	1,5	-	-	-	-	-	-0,380
	27,9	14,3	15,2	2,71	2,07	1,79				0,12	-1,480
	47,1	31,4	28,7	2,73	1,73	1,34				0,095	-5,280
	28,3	15,4	23,3	2,68	1,81	1,46				0,085	-5,880WL -6,480
	47,8	39,8	38,4	2,68	1,79	1,30				0,14

Для заданного варианта грунтовых условий производим оценку характеристик слоев грунта с целью использования его в качестве естественного основания.

Определение типа и наименования пылевато-глинистых грунтов производим по числу пластичности и показателю (индексу) текучести:

; .

Коэффициент пористости определяется по формуле: .

Степень влажности определяется: ,

где плотность воды, .

После оценки свойств грунтов основания определяем значение условного расчетного сопротивления грунта методом интерполяции.

Второй слой.

суглинок

полутвердый

е

0,5
0,51	297,5	293,93	246,5
0,7

Третий слой.

суглинок

твердый

Четвертый слой.

суглинок

мягкопластичный

е

0,7
0,83	228,3	177,67	145,3

Пятый слой.

глина

твердая

е

0,8
1,07
1,1

Вывод:

Грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием грунтов.

В качестве основания для фундаментов мелкого заложения наиболее благоприятным является второй слой – суглинок твердый, и .

Результаты расчета сводим в таблицу

№ пп	Число пластич- ности I_P	Показатель текучести I_L	Коэф-фициент пористости е	Степень влажности Sr	Модуль деформации Е, ^МПа	Наименование грунта	Расчетное сопротивление R_o, кПа
	0,136	0,07	0,51	0,81	29,8	Суглинки полутвердые, пылеватые тяжелые	293,93
	0,157	≤0	1,03	0,76		Суглинки твердые, тяжелые
	0,129	0,61	0,83	0,75	8,8	Суглинки мягкопластичные, тяжелые и легкие	177,67
	0,38	≤0	1,07	0,96		Глины тяжелые, полутвердые и твердые

Определение глубины заложения фундамента

По СНиП 2.01.01-82 «Строительная Климатология и геофизика» для г.Ульяновск определяем :

Нормативна глубина промерзания:

Расчетная глубина промерзания для здания с подвалом:

Расчетная глубина промерзания для здания без подвала:

Определение размеров фундамента в плане

Определить необходимые размеры подошвы отдельно стоящего фундамента под колонну 0,4х0,4м при условии, что расчетная нагрузка по II группе предельных состояний, приложенная к обрезу фундамента, .

В первом приближении находим предварительную площадь подошвы:

предварительная ширина подошвы .

Найдем расчетное сопротивление грунтов основания по формуле:

где и коэффициенты условий работы, , при отношении ;

коэффициент, принимаемый , т.к. в характеристики прочности грунта определены опытным путем;

- угол внутреннего трения;

коэффициенты, принимаемые в зависимости от угла внутреннего трения;

коэффициент, принимаемый равным 1;

;

то же для грунтов, залегающих выше подошвы.

Насыпной грунт не учитываем, т.к. его срезаем, а на его место насыпаем песок.

глубина заложения фундамента.

глубина пола подвала, принимаемая в зависимости от ширины подвала, ;

расчетная величина удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

При новом расчетном сопротивлении грунтов основания найдем площадь подошвы:

, тогда .

Подбираем монолитный железобетонный фундамент под сборные колонны: ФА 43-48, объем со сторонами .

Для b =1,8м определим:

Находим вес фундамента согласно принятым размерам:

- удельный вес бетона.

Определяем расчетный вес грунта над уступами фундамента:

Сравним среднее давление по подошве фундамента с расчетным сопротивлением грунта:

проверяем полученную площадь подошвы фундамента: ;

Определяем разницу между значениями :

, следовательно, размеры подошвы подобраны правильно, окончательно принимаем фундамент ФА 43-48 двухступенчатый высотой с размерами подошвы в плане и размерами второй ступени в плане .

Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования

Определяем природное и дополнительное напряжения в основании под подошвой фундамента:

Удельный вес взвешенного в воде грунта:

Четвертый слой – это глина, она служит водоупором, воспринимающим давление воды сверху, равным: на отметке -5,880.

Коэффициент определяем при значении параметра .

Основание разбиваем на элементарные слои .

№	h, м	z, м			, кПа	, кПа	, кПа
	1.93	0.00	0.0	1.000	238.21	30,99	6.20
	2.29	0.36	0.4	0.974	232.02	30,99+0,36·17,3=37,22	7.44
	2.65	0.72	0.8	0.859	204.62	37,22+0,36·17,3=43,45	8.69
	3.01	1.08	1.2	0.703	167.46	43,45+0,36·17,3=49,67	9.93
	3.37	1.44	1.6	0.558	132.92	49,67+0,36·17,3=55,9	11.18
	3.73	1.80	2.0	0.441	105.05	55,9+0,36·17,3=62,13	12.43
	4.09	2.16	2.4	0.352	83.85	62,13+0,36·17,3=68,36	13.67
	4.45	2.52	2.8	0.284	67.65	68,36+0,36·17,3=74,59	14.92
	4.81	2.88	3.2	0.232	55.26	74,59+0,36·17,3=80,81	16.16
	5.17	3.24	3.6	0.192	45.74	80,81+0,36·17,3=87,04	17.41
	5.53	3.60	4.0	0.161	38.35	87,04+0,11·17,3+0,25·18,1=93,47	18.69
	5.89	3.96	4.4	0.137	32.63	93,47+0,35·18,1+0,01·9,18=99,9	19.98
	6.25	4.32	4.8	0.118	28.11	99,9+0,36·9,18=103,2	20.64
	6.61	4.68	5.2	0.102	24.30	103,2+0,23·9,18=105,31 105,31+6=111,31 111,31+0,13·17,9=113,64	22.73
	6.97	5.04	5.6	0.089	21.20	113,64+0,36·17,9=120,08	24.02

Полученные значения ординат эпюры наносим на геологический разрез. В точке пересечения эпюры дополнительных давлений со вспомогательной эпюрой находим границу сжимаемой толщи: Н_с=4,96м.

Полная осадка фундамента: ,