Расчёт теплового режима в герметичном корпусе
Определяющими параметрами для расчёта является мощности рассеивания блока в целом qk и нагретой зоны qз
qk = kpP/ Sk [Вт, м2] (1)
qз = kpP / Sз, [Вт/м2] (2)
где Р = 3,5 Вт;
kp – (0,8–0,9) – коэффициент рассеивания потребляемой мощности;
Sk – площадь поверхности корпуса, м2;
Sз – условная поверхность нагретой зоны, м2
Sk = 2 [L1 * L2 + (L1 + L2) * L3] [м2] (3)
Sз = 2 [L1 * L2 + (L1 + L2) * L3 * kз]? [м2] (4)
Где L1 = 100 мм = 0,1 м, L2 = 150 мм = 0,15 м, L3 = 80 мм = 0,08 м. – соответственно длина, ширина основания блока и его высота.
Kз = (0,1 – 0,5) – коэффициент заполнения объёма.
В общем случае перегрев корпуса герметичного аппарата, работающего в нормальных условиях, относительно окружающей среды определяется зависимостью
Q1 = 0,1472*qk – 0,2962*10-3*qk+0,3127*10-6*qk3 [K] (5)
Перегрев нагретой зоны определяется аналогичной закономерностью
|
|
Q1 = 0,139*qз – 0,1123*10-3*qз+0,0698*10-6*qз3 [K] (6)
Изменение атмосферного давления снаружи корпуса влияет на перегрев корпуса блока относительно температуры окружающей среды, а внутри корпуса – на перегрев нагретой зоны относительно корпуса блока.
Исходя из этого, перегрев нагретой зоны в общем случае определяется выражением
Qз = Q1*Kн1 + (Q2 – Q1)*Kн2, [K] (7)
где первое слагаемое есть перегрев корпуса
Qк = Q1*Kн1 [K] (8)
Коэффициент Кн1 определяется давлением воздуха снаружи блока
Кн1 = 0,82 + 1/(0,925 + 4,6*10–5*H1), (9)
а коэффициент Кн2 зависит от давления среды внутри блока
Кн2 = 0,8 + 1/(1,25 + 3,8*10–6*H2), (10)
где H1 и H2 – атмосферное давление, МПа, соответственно снаружи и внутри блока.
Зависимости (7), (8), (9), (10) справедливы в следующих диапазонах измерения исходных данных:
0<qз<600 Вт/м2
0<qk<400 Вт/м2
700<H<1.2*105 Па
По полученным данным определяют перегрев воздуха в блоке
Q8 = 0.5 (Qk + Qз) [K] (11)
среднюю температуру воздуха в блоке (приборе)
Tв = Qв + Tc (12)
температуру корпуса блока
Tk = Qk + Tc (13)
Tз = Qз + Tc, (14)
|
|
где Тс – температура окружающей среды.
Температурный режим отдельных теплонагруженных элементов зависит, в первую очередь, от удельной рассеиваемой мощности элемента
qз = Рэл / Sэл [Вт/м2] (15)
Рэл = Рпотр. Блоком / кол-во ИМС,
к удельной рассеиваемой мощности нагретой зоны qз.
Исходя их этого, перегрев поверхности элемента определяется зависимостью
Qэл = Qз (0.75 + 0.25qэл / qз) (16)
а перегрев окружающей элемент среды
Qэc = Qn (0.75 + 0.25qэл / qз) (17)
С использованием результатов (16), (17) определяется температура поверхности элемента
Tэл = Qэл + Tc (18)
И температура окружающей элемент среды
Tэс = Qэс + Tc (19)
Полученные оценки (13), (14), (18) сравнивают с заданными в задании и технических условиях на элементы. При необходимости вносят изменения в конструкцию блока или применяют радиаторы.
Величины (12), (19) используются при необходимости аппаратурного контроля теплового режима блока или отдельных элементов.
Тепловой режим блока в перфорированном корпусе
Наличие перфорационных отверстий учитывается коэффициентом, зависящим от относительной площади перфорированных отверстий
P = Sn / L1*L2 (20)
где Sn =0,0055 м2 – суммарная площадь перфорационных отверстий.
По результатам экспериментальных исследований установлена зависимость
Kn = 0.29 + 1/(1.41 + 4.95 p) (21)
справедливая в диапазоне значений 0 <р< 0,8
Qк = 0.93 Кн1 Кн2 (22)
перегрев нагретой зоны
Qз = 0.93 Kн [Q1 Kн1 +(Q2/0.93 – Q1) Kн2] (23)
и средний перегрев воздуха в блоке
Qв = 0.6 + Qз
С учётом полученных результатов определяются тепловые параметры блока по (12), (13), (14) и отдельных элементов (15) – (19).