Расчет водно-шламовой схемы

 

Целью проектирования водно-шламовой схемы является:

1 обеспечение оптимальных отношений Т: Ж в операциях схемы;

2 определение количества воды, добавляемой в операции или наоборот, выделяемой из продуктов при операциях обезвоживания;

3 определение разжижения Ж: Т в продуктах схемы;

4 определение объёмов пульпы для всех продуктов и операций схемы;

5  определение общей потребности воды по обогатительной фабрике и составление баланса по воде.

Для расчета водно-шламовой схемы используются следующие формулы:

 

W_n = Q_n ·R_n, (2.5)

R = W_n/ Q_n, (2.6)

R = 100-T/T, (2.7)

V_n = Q_тв·(R_n+1/δ_n), (2.8)

W_уд = W_общ /Q_исх, (2.9)

 

где W_n – количество воды в операции или продукте в ед. времени, м³/ч.

Q_n – количество твёрдого, т/ч;

Т – содержание твердого в пульпе, %;

L_n – количество свежей воды, добавляемой в операцию или продукты, м3/ч

δ_n - плотность руды, т/м³;

V_n – объём пульпы, м³/ч;

R_n – весовое соотношение Ж: Т в операциях или продуктах.

Результаты расчета водно-шламовой схемы представлены в таблице 2.3.

Таблица 2.3 – Результаты расчета водно-шламовой схемы

№ оп/пр	Наименование продуктов и операции	Q, т/ч	R	W, м3/ч	V, м3/ч
1	2	3	4	5	6
I	Дробление
	Поступает:
1	исходная руда	300	0,05	15	115
	Итого:	300	0,05	15	115
	Выходит:
2	дробленая руда	300	0,05	15	115
	Итого:	300	0,05	15	115
II	Самоизмельчение
	Поступает:
2	дробленая руда	300	0,05	15,0	115
11	класс + 32 мм	27,885	0,43	12,0	21,3
26	хвосты ТСС – 6 +1 мм	80,115	3,08	246,4	273,1
L1	свежая вода			93,8
	Итого:	408	0,9	367,2	501,8
	Выходит:
3	измельченная руда	408	0,9	367,2	501,8
	Итого:	408	0,9	367,2	501,8
III	Классификация
	Поступает:
3	измельченная руда	408	0,9	367,2	501,8
L2	свежая вода			641,5
	Итого:	408	2,47	1008,7	1144,7
	Выходит:
4	пески классификации	240,72	0,25	60,2	140,42
5	слив классификации	167,28	5,67	948,5	1004,24
	Итого:	408	2,47	1008,7	1144,7
IV	Грохочение
	Поступает:
4	пески классификации	240,72	0,25	60,2	140,42
L3	свежая вода (1м.куб. на тонну)			240,7
	Итого:	240,72	1,25	300,9	381,2
	Выходит:
6	класс + 32 мм	9,63	0,43	4,1	7,4
7	класс-32 +1мм	96,3	0,54	52	84,1
8	класс -1мм	134,8	1,82	244,82	289,8
	Итого:	240,72	1,25	300,92	381,2
V	Обесшламливание
	Поступает:
5	слив классификации	167,28	5,67	948,5	1004,2
L4	свежая вода			55,18
	Итого:	167,28	6	1003,68	1059,38
	Выходит:
9	класс +1мм	107,06	1,33	142,71	178,3
10	класс – 1мм	60,22	14,29	860,97	880,8
	Итого:	167,28	6	1003,68	1059,38

Продолжение табл. 2.3

1	2	3	4	5	6
VII	Грохочение
	Поступает:
9	класс +1мм	107,06	1,33	142,98	178,3
L5	свежая вода (1 м.куб. на тонну)			107,06
	Итого:	107,06	2,33	249,98	285,31
	Выходит:
13	класс +1мм	72,558	1	72,56	96,7
14	класс – 1мм	34,502	5,14	177,42	188,76
	Итого:	107,06	2,33	249,98	285,31
VIII	Грохочение
	Поступает:
7	класс -32 +1мм	96,3	0,54	52	84,1
13	класс +1мм	72,558	1	72,6	96,7
21	класс -32 +1мм	10,53	0,67	7,1	10,6
L6	свежая вода			179,38
	Итого:	179,388	1,73	311,1	370,9
	Выходит:
15	класс -32 +6мм	59,198	0,56	33,15	52,9
16	класс -6 +1мм	104,045	0,79	82,19	116,9
17	класс -1мм	16,145	12,12	195,76	201,1
	Итого:	179,388	1,73	311,1	370,9
IX	ТСС -32 +6мм
	Поступает:
15	класс -32 +6мм	59,198	0,56	33,2	52,9
L7	вода для приготовления суспензии			104,7
	Итого:	59,198	2,33	137,9	157,7
	Выходит:
23	концентрат ТСС	5,328	1,33	7,1	8,9
24	Хвосты ТСС	53,87	2,43	130,8	148,8
	Итого:	59,198	2,33	137,9	157,7
XI	ТСС -6 +1мм
	Поступает:
16	класс -6 +1мм	104,05	0,79	82,2	116,9
L8	вода для приготовления суспензии			193,8
	Итого:	104,05	2,65	276	310,70
	Выходит:
25	концентрат ТСС	23,93	1,22	29,22	37,2
26	хвосты ТСС	80,115	3,08	246,78	273,5
	Итого:	104,045	2,65	276	310,70

 

Продолжение таблицы 2.3.

1	2	3	5	6	7
VI	Грохочение
	Поступает:
6	класс +32 мм	9,63	0,43	4,10	7,4
24	хвосты ТСС -32 +6мм	53,87	2,43	130,8	148,8
L9	свежая вода (1м.куб. на тонну)			63,5
	Итого:	63,5	3,12	198,40	219,60
	Выходит:
11	класс +32 мм	27,885	0,43	12	21,3
12	класс -32 мм	35,6	5,24	186,4	198,3
	Итого:	63,5	3,12	198,4	219,60
X	Грохочение
	Поступает:
12	класс -32 мм	35,6	5,24	186,4	198,3
20	класс +32 мм	0,727	0,79	0,6	0,8
L10	свежая вода (1м.куб. на тонну)			36,3
	Итого:	36,33	6,15	223,3	235,40
	Выходит:
20	класс +32 мм	0,727	0,79	0,6	0,8
21	класс -32 +1мм	10,53	0,67	7,1	10,6
22	класс -1 мм	25,075	8,60	215,6	224,1
	Итого:	36,33	6,15	223,3	235,5

Таблица 2.4. – Баланс воды

Поступает воды в процесс	м3/час	Выходит воды из процесса	м3/час
С исх. Рудой W1	15	с мат-ом крупностью -1мм (W8)	244,82
на самоизмельчение (L1)	93,8	со сливом обесшламливания (W10)	860,97
на классификацию (L2)	641,5	с мат-ом крупностью -1мм (W14)	177,42
на грохочение IV (L3)	240,7	с мат-ом крупностью -1мм (W17)	195,76
на обесшламливание V (L4)	55,18	с мат-ом крупностью -1мм (W22)	215,63
на грохочение VII (L5)	107,06	концентрат ТСС -32+6мм (W23)	7,1
на грохочение VIII (L6)	179,38	концентрат ТСС -6+1мм (W25)	29,22
на ТСС -32+6 мм (L7)	104,7
на ТСС -6 +1 мм (L8)	193,8
на грохочение VI (L9)	63,5
на грохочение X (L10)	36,3
итого поступает (W+Ln)	1730,92	итого выходит (Wк)	1730,92

 

Выбор основного и вспомогательного оборудования

Общие сведения

При выборе обогатительного оборудования приходится решать три основных вопроса — выбор типа аппарата, определение его производительности, выбор оптимального и в технико-экономическом отношении размера аппарата и в связи с этим потребного количества устанавливаемых аппаратов.

Расчет установочной и потребляемой мощности, числа оборотов и других показателей при выборе оборудования обычно не производится, так как эти данные берутся из каталогов заводов-изготовителей. Исключением является транспортное оборудование, где расход мощности может меняться в широких пределах в зависимости от производительности, высоты подъема, длины транспортирования и других условий.

В ряде случаев для проектируемых условий может быть применен только один тип аппарата. Однако часто для осуществления одной и той же операции могут быть применены аппараты разных типов. Правильный выбор в этом случае может быть сделан только на основании технико-экономического сравнения отдельных типов аппаратов. Решающую роль в вопросе о выборе типа аппарата играет учет накопленных практических данных по эксплуатации подобных аппаратов, работающих в условиях, аналогичных условиям проектируемой обогатительной фабрики.

Производительность обогатительных аппаратов зависит от многих причин. Применяемые для технологического расчета некоторых аппаратов теоретические формулы исходят из идеализированных условий их работы и учитывают только главнейшие причины, влияющие на конечный результат. Поэтому формулы являются приближенными, а получаемые по этим формулам результаты могут расходиться с данными практики. Большая ценность последних заключается в том, что они указывают, от каких основных условий зависит конечный результат, и как влияют отдельные условия на работу аппарата.

Для расчета оборудования используем следующие формулы:

 

n = Q_о/Q_к (2.10)

К_з = 1/n (2.11)

 

где n – количество аппаратов, шт.;

Q_о – производительность по операции, т/ч;

Q_к – производительность оборудования по каталогу, т/ч;

К_з – коэффициент запаса оборудования.